航运中心吊顶施工方案(修改).docx

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1、大厦工程幕墙工程挑檐吊顶造型铝板幕墙脚手架施工方案目录一、编制说明及依据21.1 编制说明21.2 编制依据2二、工程概况22.1 项目概况22.2 挑檐吊顶造型铝板幕墙概况2三、施工计划33.1 脚手架搭设材料计划33.2 脚手架劳动力计划3四、外脚手架的主要搭设方法及施工34.1 脚手架材料选择44.2 脚手架搭设顺序54.3 脚手架搭设要求54.4 脚手架检查与验收及监测7五、质量、安全文明保证措施及要求105.1 外架搭拆组织机构105.2 脚手架搭设质量要求105.3 脚手架搭设安全文明保证措施125.4 安全管理12六、脚手架计算书13挑檐吊顶造型铝板幕墙脚手架施工方案一、编制说明

2、及依据1.1编制说明本方案为XXX航运中心总部大厦37#地块A、B座挑檐吊顶造型铝板幕墙施工外脚手架施工方案，方案主要内容包括脚手架搭设方式、搭设高度及脚手架拆除等内容。为保证本次挑檐吊顶造型铝板幕墙施工用外脚手架实现工期、质量、安全、文明施工等预期目标，自始自终坚持对施工现场全过程严密监控、动静结合、科学管理，特编制本施工方案。1. 2编制依据1、东南航运中心总部大厦37#地块A、B座幕墙施工图纸及幕墙施工组织设计；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)；3、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001)；4、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)

3、；5、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)；6、建筑施工手册(第四版)；7、国家及福建省、厦门市相关法律法规。二、工程概况1.1 项目概况XX航运中心总部大厦项目位于XX市XX区XX新城南侧。最高建筑总高度为153.4m,地上3层,地下35层。2. 2挑檐吊顶造型铝板幕墙概况挑檐吊顶造型铝板幕墙范围：本工程所有挑檐幕墙下部吊顶位置；(详见节点大样图)挑檐吊顶造型铝板幕墙面积：A座面积约为18756.23m2,B座面积约为31244.56m2,2.1 1工期情况：结构封顶后3个月完成。2.2.2工程特点：此吊顶造型铝板施工部位特殊，受整个楼层造型影响，每个局部需单独采取不同的施工方式

4、进行施工。另，受挑檐幕墙自身造型影响，必须在挑檐幕墙安装完毕后，才能进行单元体安装。施工计划3.1脚手架搭设材料计划序号名称型号单位数量质量等级1钢管48.33.6T22合格2扣件旋转、直角、对接套16000合格3钢笆板/m23600合格4安全网阻燃密目m22400合格5水平兜网/m2300合格3.2脚手架劳动力计划本工程外架搭设劳动力计划如下表序号工种数量工作内容1架工25脚手架搭设、拆除2普工5脚手板、安全网、水平兜网等铺设及拆除为保证本工程架体搭设的安全，安全部将在现场配备1名专职安全员对架体搭设、保养及拆除等全面负责。四、外脚手架的主要搭设方法及施工本项目由于主体造型影响，根据结构造型

5、实际情况的不同，挑檐吊顶造型铝板的施工方法大致分为以下三种情况：D低层上层楼板相对下层楼板外挑（主要集中在B座四层以下）：此种情况由于上层楼板外挑太远，但楼层不高（高度在25m以内），主要采用搭设满堂脚手架进行施工。如下示意图一。（示意图一）脚手架搭设情况：搭设满堂脚手架，脚手架搭设高度为25米，最外边立杆距离首层楼层结构边12米。立杆间距为1500mm,步距1800mmo拉结杆设置在结构柱位置,平面方向每600Omm左右设置一根拉结杆，高度方向每层设置拉结杆。平面通长搭设,外围满铺安全绿网。2）高层上层楼板相对下层楼板外挑或进出位置在同一平面上（主要集中在B座塔楼17F屋面B37轴交BK轴位

6、置）。此种情况由于上层楼板外挑太远，但楼层较高，主要采用在下层楼层位置设置外挑16#槽钢，搭设脚手架进行施工。如示意图二。（示意图二）脚手架搭设情况：每层平面距离300Omm分别设置16#槽钢外挑结构面1700mm,室内长度为2000mm,设置三根16U型扣件，穿楼板固定。双排脚手架搭设在槽钢上，每6000mm设置抱结构柱的拉结杆。每层脚手架搭设高度为2300mm,宽度为2400mm。平面通长搭设，外围满铺安全绿网。3）标准层上层楼板相对下层楼板退台（主要集中在A、B、E、F座标准层位置）此种情况由于下层楼板在上层楼板外，提供了天然的作业面，可直接下层楼板搭设高度为2米左右的脚手架作为站人的操

7、作作业平台进行施工。如示意图三。（示意图三）脚手架搭设情况:每层搭设高度为2300mm,宽度为2400mm的脚手架,每6000mm设置抱结构柱的拉结杆。平面通长搭设，外围满铺安全绿网。4.1 脚手架材料选择4.1.1 钢管脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）的普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q235F-A级钢管的规定。弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用。脚手架钢管采用外径为48.3mm,壁厚3.6mm的钢管，其横向水平杆最大长度不应大于1.5m,其它杆最大长度不应超出6mo脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求：（1）新

8、钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm,端面偏差不应大于1.7mm。（2）旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm,弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲1.l.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3m1.4mm时;不应大于12mm；当4m/52-M*Z1.15001500纵向水平杆的对接扣件至主节点的距离ala3500mmOk钢卷尺2-ffZ纵向水平杆相邻接头水平距离a500mm钢卷尺i15001ISM螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力扳手剪刀撑斜杆与地面的倾角45o60o角尺项目技术要求Q午

9、偏差(mm)检查方法与工具脚手板外伸长度对接a=13O150mm1.300mmII钢卷尺TIlTI()aIWJOO)搭接a2100mm1220OmmI钢卷尺I_+t412)a2005.3脚手架搭设安全文明保证措施(1)所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。(2)每一楼层外架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。(3)高空作业要正确使用“三宝”，遇六级以上大风时，应停止高空作业。(4)及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。(5)焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。(6)外架上不得

10、堆放钢筋，模板等材料。(7)脚手架拆除程序与安装程序相反，拆除时，先将脚手架板逐一传递至楼层或转料平台上，再按步骤为横杆f立杆一剪刀撑，拆除时，严禁乱丢及高空坠物。(8)本脚手架搭设主要由项目工程部负责实施，安全部与技术部负责对现场施工进行检查与指导。4.4.5 4安全管理(1)脚手架搭拆工程必须由有登高架设操作合格证，并经专门安全培训合格的人员实施，并由项目负责人与其签订安全责任指标分解协议。(2)脚手架搭设前要进行施工方案及安全技术交底，并作记录。(3)脚手架搭设人员必须是40岁以下的男性青壮年，持证上岗，并定期体格检查合格。(4)脚手架搭拆应有技术人员在场指挥和管理，拆除时还指派专职安全

11、员监控。(5)脚手架搭设，应由专责质量安全部门进行分段或总体验收。(6)脚手架验收使用后，有下列情况的须进行从新全面检查，验收合格才能继续使用:1）连续使用达到6个月。2）施工中曾停止使用15天以上，需恢复使用前。3）在大风雨或台风、地震后。4）在使用中发现有显著的下沉、变形或其他的安全隐患。六、脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJl30-2001）。计算参数：双排脚手架，搭设高度15米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.70米，立杆的步距1.80米。钢管类型为048X3.0,连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6

12、0米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kNm2,同时考虑2层施工。脚手板采用钢笆板，荷载为0.15kNm2,按照铺设4层计算。栏杆采用钢笆板，荷载为0.15kNm,安全网荷载取0.005OkN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kNm2,高度变化系数1.2500,体型系数0.6000。地基承载力标准值170kNm2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数1.O0。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算大横

13、杆的自重标准值Pl=0.038kNm脚手板的荷载标准值P2=0.1501.0502=0.079kNm活荷载标准值Q=2.000X1.050/2=1.050kNm静荷载的计算值ql=1.20.038+1.2X0.079=0.141kN/m活荷载的计算值q2=1.41.050=1.470kNm大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2 .抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为Ml=(0.080.141+0.101.470)1.5002=0.356kN.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩

14、为M2=-(0.100.141+0.117l.470)1.5002=-0.419kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.419106/4491.0=93.210Nmm2大横杆的计算强度小于205.0Nmm2,满足要求！3 .挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=0.0380.079=0.117kNm活荷载标准值q2=1.050kNm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.117+0.990X1.050)X1500.04/(100X2.06105X107780.0)=2.55Imm大横杆的最大挠度小于1500.0/

15、150与IOmm,满足要求！二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1 .荷载值计算大横杆的自重标准值Pl=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷载的计算值P=1.20.058+1.20.118+1.41.575=2.416kN小横杆计算简图2 .抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式

16、如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=(1.2X0.038)1.0502/8+2.4161.0504=0.641kN.m=0.641X106/4491.0=142.622Nmm2小横杆的计算强度小于205.0Nmm2,满足要求！3 .挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vl=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm集中荷载标准值P=0.0580.118+1.575=1.751kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大

17、挠度V2=1750.725Xl050.01050.01050.0/(48X2.06X105107780.0)=1.902mm最大挠度和V=V1+V2=1.929mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与IOmm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc一扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值Pl=0.0381.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=2.0001.

18、0501.500/2=1.575kN荷载的计算值R=1.20.040+1.20.118+1.41.575=2.395kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kNo四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070NGl=0.10737.200=3.979kN(2)脚手板的自重标准值(kNm2);本例采用钢笆板脚手板，标准

19、值为0.15NG2=0.15041.500(1.050+0.250)2=0.585kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、钢笆板脚手板挡板，标准值为015NG3=0.1501.50042=0.450kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kNm2);0.005NG4=0.005X1.500X37.200=0.279kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.293kNo活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.00021.5001.050/2=3.150kN风荷载标准

20、值应按照以下公式计算其中WO基本风压(kNm2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：WO=0.450Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250US风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.70.4501.2500.600=0.236kNm2.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2X5.293+0.851.43.150=10.101kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

21、N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.293+1.43.150=10.762kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.851.4Wklah210其中Wk风荷载标准值(kNm2);Ia立杆的纵距(m)；h立杆的步距(m)o经过计算得到风荷载产生的弯矩MW=O.85X1.4X0.236X1.500X1.8OOX1.800/10=0.137kN.m五、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N=10.762kN;1 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k计算长度附加系数，取1.155；u计算长度系数，由

22、脚手架的高度确定，u=1.500;10计算长度(m),由公式10=kuh,10=1.1551.5001.800=3.118m；A立杆净截面面积，A=4.239cm2;W立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;由长细比，为3118/16=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/i的结果查表得到0.190；钢管立杆受压强度计算值(Nmm2);经计算得到b=10762/(0.19X424)=133.935Nmm2;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00Nmm2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算bf,满足要求！2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N=IOJO

23、lkN5i计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k计算长度附加系数，取1.155；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;10计算长度(m),由公式10=kuh确定，10=1.1551.5001.800=3.118m；A立杆净截面面积，A=4.239cm2;W立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3;由长细比，为3118/16=196；0轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/i的结果查表得到0.190；MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.137kN.m;钢管立杆受压强度计算值(Nmm2);经计算得到b=10I01(0.19X424)+137000/4491=

24、156.126Nmm2；Ifl钢管立杆抗压强度设计值，由二205.00Nmm2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算bNl,连墙件的设计计算满足要求！连墙件双扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PWfg其中p立杆基础底面的平均压力(kNm2),p=N/A；p=43.05N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.76A基础底面面积(m2)；A=0.25fg地基承载力设计值(kNm2);fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kcfgk其中kc脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!