河北工程大学考试冷冲压模具冲裁、弯曲件 毕业设计说明书.docx

《河北工程大学考试冷冲压模具冲裁、弯曲件 毕业设计说明书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《河北工程大学考试冷冲压模具冲裁、弯曲件 毕业设计说明书.docx（102页珍藏版）》请在课桌文档上搜索。

1、西安工业高校院毕业论文11 .绪绪绪绪论论论论改革开放以来，随着国民经济的高速发展，工业产品的品种和数量的不断增加，更新换代的不断加快，在现代制造业中，企业的生产一方面朝着多品种、小批量和多样式的方向发展，加快换型，采纳柔性化加工，以适应不同用户的须要;另一方面朝着大批量，高效率生产的方向发展，以提高劳动生产率和生产规模来创建更多效益，生产上实行专用设备生产的方式。模具，做为高效率的生产工具的一种，是工业生产中运用极为广泛与重要的工艺装备。采纳模具生产制品和零件，具有生产效率高，可实现高速大批量的生产；节约原材料，实现无切屑加工;产品质量稳定，具有良好的互换性；操作简洁，对操作人员没有很高的技

2、术要求;利用模具批量生产的零件加工费用低；所加工出的零件与制件可以一次成形，不需进行再加工；能制造出其它加工工艺方法难以加工、形态比较困难的零件制品;简洁实现生产的自动化的特点。西安工业高校院毕业论文2 .2冲裁冲裁冲裁冲裁弯曲弯曲弯曲弯曲件的工艺分析件的工艺分析件的工艺分析件的工艺分析图2-1零件图如图2-1所示零件图。生产批量：大批量；材料：LY21-M;该材料，经退火刚好效处理，具有较高的强度、硬度，适合做中等强度的零件。尺寸精度：零件图上的尺寸除了四个孔的定位尺寸标有偏差外，其他的形态尺寸均未标注公差，属自由尺寸，可安工T14级确定工件的公差。经查公差表，各尺寸公差为：？350+Oo3

3、0200-0.52250-0.52四个孔的位置公差为：170.12140.2工件结构形态：制件须要进行落料、冲孔、弯曲三道基本工序，尺寸较小。结论：该制件可以进行冲裁制件为大批量生产，应重视模具材料和结构的选择，保证磨具的困难程度和模具的寿命。西安工业高校院毕业论文33确定确定确定确定工艺方案工艺方案工艺方案工艺方案及模具的结构形式及模具的结构形式及模具的结构形式及模具的结构形式依据制件的工艺分析，其基本工序有落料、冲孔、弯曲三道基本工序,按其先后依次组合，可得如下几种方案；(1)落料一弯曲一冲孔；单工序模冲压(2)落料一冲孔一弯曲；单工序模冲压。(3)冲孔一落料一弯曲；连续模冲压。(4)冲孔

4、一落料一弯曲；复合模冲压。方案(1)(2)属于单工序模冲裁工序冲裁模指在压力机一次行程内完成一个冲压工序的冲裁模。由于此制件生产批量大，尺寸又较这两种方案生产效率较低，操作也担心全，劳动强度大，故不宜采纳。方案(3)属于连续模，是指压力机在一次行程中，依次在模具几个不同的位置上同时完成多道冲压工序的模具。于制件的结构尺寸小，厚度小，连续模结构困难，又因落料在前弯曲在后，必定使弯曲时产生很大的加工难度，因此，不宜采纳该方案。方案(4)属于复合冲裁模，复合冲裁模是指在一次工作行程中，在模具同一部位同时完成数道冲压工序的模具。采纳复合模冲裁，其模具结构没有连续模困难，生产效率也很高，又降低的工人的劳

5、动强度，所以此方案最为合适。依据分析采纳方案(4)复合冲裁。44模具总体结构设计模具总体结构设计模具总体结构设计模具总体结构设计4.1模具类型的选择模具类型的选择模具类型的选择模具类型的选择由冲压工艺分析可知，采纳复合冲压，所以模具类型为复合模。4.2定位方式的选择定位方式的选择定位方式的选择定位方式的选择因为该模具采纳的是条料，限制条料的送进方向采纳导料销，有侧压装置。限制条料的送进步距采纳导正销定距。4.3卸料卸料卸料卸料方式方式方式方式的选择的选择的选择的选择因为工件料厚为1.2mm,相对较薄，卸料力不大，故可采纳弹性料装置卸料。4.4导向方式的选择导向方式的选择导向方式的选择导向方式的

6、选择为了提高模具寿命和工件质量，便利安装调整，该复合模采纳对角导柱的导向方式。西安工业高校院毕业论文55模具设计工艺计算模具设计工艺计算模具设计工艺计算模具设计工艺计算5.1计算毛计算毛计算毛计算毛坯坯坯坯尺寸尺寸尺寸尺寸相对弯曲半径为：Rt=3,81.2=2.170.5式中：R一弯曲半径（mm）t材料厚度（mm）由于相对弯曲半径大于0.5,可见制件属于圆角半径较大的弯曲件，应当先求变形区中性层曲率半径B（mm）o=r+kt公式（5-1）式中：0内弯曲半径t材料厚度k中性层系数表表表表5-板料弯曲中性层系数板料弯曲中性层系数板料弯曲中性层系数板料弯曲中性层系数0.5 0.6 0.8 1.0rt

7、0.10.20.250.30.4Kl(V)0.30 0.33 0.350.360.370.380.390.410.42K2(U)0.23 0.29 0.310.320.350.370.380.400.41K3(O)0.720.700.670.63rt 1.2 1.5 1.8 2 3Kl(V)0.430.450.460.460.470.480.480.490.50K2 (U)0.420.440.450.450.460.470.480.490.50K3(O)0.490.560.520.50查表 5-1, K=O. 45依据公式5-1= r+kt=0.38+0.45X1.2=4.34(mm)西安工业

8、高校院毕业论文5-1计算绽开尺寸示意图依据零件图上得知，圆角半径较大(R0.5t),弯曲件毛坯的长度公式为:1.O=L直+EL弯公式(5-2)式中：L0弯曲件毛坯张开长度(mm)NL直一弯曲件各直线部分的长度(mm)L弯一弯曲件各弯曲部分中性层长度之和(mm)在图51中：A=2)(2BRCRAB?+公式(5-3)COSZP=(RA+RC-B)(RA+RC)公式(5-4)RA=3.8+0.6=4.4(mm)RC=I.2+0.6=1.8(mm)B=3.8(mm)依据公式5-3A=2)(2BRCRAB?+=23.8(4.4+1.8)-3.825.6(mm)依据公式5-4COSZP=(RA+RC-B)

9、/(RA+RC)=(4.4+1.6-3.8)/(4.4+1.6)=0.367则ZP=CarCOSO.367=68.47o2ZP=268.47o=136.94o依据公式5-2EL直=L总长-2A=20-25.6=8.8(mm)西安工业高校院毕业论文7LW=2(ZP180+ZP/180)=23.144.34(68.47/180+68.47/180)=20.74(mm)1.O=L直+L弯=8.8+20.74=31.54(mm)取LO=32(mm)依据计算得：工件的绽开尺寸为2532(mm),如图4-2所示。图5-2尺寸绽开图5.2排样排样排样排样、计算条料宽度及步距的确定计算条料宽度及步距的确定计算

10、条料宽度及步距的确定计算条料宽度及步距的确定5.2.1111搭边值的确定搭边值的确定搭边值的确定搭边值的确定排样时零件之间以及零件与条料侧边之间留下的工艺余料，称为搭边。搭边的作用是补偿定位误差，保持条料有肯定的刚度，以保证零件质量和送料便利。搭边过大，奢侈材料。搭边过小，冲裁时简洁翘曲或被拉断，不仅会增大冲件毛刺，有时还有拉入凸、凹模间隙中损坏模具刃口，降低模具寿命。或影响送料工作。搭边值通常由阅历确定，表所列搭边值为一般冲裁时阅历数据之一。西安工业高校院毕业论文8表表表表5-2搭边搭边搭边搭边aaaa和和和和alalalal数值数值数值数值材料厚度圆件及r2t的工件矩形工件边长L5Omm或

11、rV2t的工件工件间al沿边a工件间al沿边a工件间al沿边a 0.15=280 0.15表5-3条料宽度公差(mm)条料宽度B/mm材料厚度t/mm0.50.5l12200.050.080.10 20-300.080.100.15 30-500.100.150.205.2.3导板间间距的确定导板间间距的确定导板间间距的确定导板间间距的确定导料板间距离公式：A=B+Z公式(5-2)Z导料板与条料之间的最小间隙(mm)；查表4.3-3得Z=5mm西安工业高校院毕业论文10依据公式4-2A=B+Z=28+5=33(mm)表5-4导料板与条料之间的最小间隙Zmin(mm)材料厚度t/mm有侧压装置条

12、料宽度B/mm100以下100以上0.50.5-112233-445555558888885.2.4排样排样排样排样依据材料经济利用程度，排样方法可以分为有废料、少废料和无废料排样三种，依据制件在条料上的布置形式，排样有可以分为直排、斜排、对排、混合排、多排等多重形式。采纳少、无废料排样法，材料利用率高，不但有利于一次冲程获得多个制件，而且可以简化模具结构，降低冲裁力，但是，因条料本身的公差以及条料导向与定位所产生的误差的影响，所以模具冲裁件的公差等级较低。同时，因模具单面受力（单边切断时），不但会加剧模具的磨损，降低模具的寿命，而且也干脆影响到冲裁件的断面质量。由于设计的零件是矩形零件，且四

13、个孔均有位置公差要求，所以采纳有费料直排法。5.2.5材料利用率的计算材料利用率的计算材料利用率的计算材料利用率的计算：冲裁零件的面积为：F=长X宽=25x32=800(mm2)毛坯规格为：5001000(mm)o送料步距为：h=D+al=32+1.2=33.2西安工业高校院毕业论文11一个步距内的材料利用率为：nll=(nFBh)100%n为一个步距内冲件的个数。nll=(nFBh)100%=(l8002833.2)100%=81.96%横裁时的条料数为：nl=1000B=1000/28=34.01可冲34条,每条件数为：n2=(500-a)/h=(500-1.5)/33.2=15.024可

14、冲15件，板料可冲总件数为：n=nln2=3415=510(件)板料利用率为：nl2=(nF5001000)=(5108005001000)100%=81.6%纵裁时的条料数为：nl=500B=500/28=17.006可冲17条，每条件数为：n2=(1000-a)/h=(1000-1.5)/33.5=30.084可冲30件，板料可冲总件数为：西安工业高校院毕业论文12n=nln2=1730=510（件）板料的利用率为：nl2=(nF5001000)=(5108005001000)100%=81.6%横裁和纵裁的材料利用率一样，该零件采纳横裁法。图5-3排样图西安工业高校院毕业论文136冲裁力

15、的计算冲裁力的计算冲裁力的计算冲裁力的计算6.1计算冲裁力的公式计算冲裁力的公式计算冲裁力的公式计算冲裁力的公式计算冲裁力是为了选择合适的压力机，设计模具和检验模具的强度，压力机的吨位必需大于所计算的冲裁力，以相宜冲裁的要求，一般平刃冲裁模，其冲裁力FP一般可以按下式计算：Fp=KptLT公式（6-1）式中材料抗剪强度，见附表（MPa）；1.冲裁周边总长（mm）；t材料厚度（mm）;系数KP是考虑到冲裁模刃口的磨损，凸模与凹模间隙之波动（数值的改变或分布不均），润滑状况，材料力学性能与厚度公差的改变等因数而设置的平安系数Kp,一般取当查不到抗剪强度r时，可以用抗拉强度。b代替T,而取KP=I的

16、近似计算法计算。依据常用金属冲压材料的力学性能查出LY21-Y的抗剪强度为280310（MPa）,取=300（MPa）6.2总冲裁力总冲裁力总冲裁力总冲裁力、卸料力卸料力卸料力、推料力推料力推料力推料力、顶件力顶件力顶件力顶件力、弯曲力曲力曲力曲力和总冲压力和总冲压力和总冲压力和总冲压力由于冲裁模具采纳弹压卸料装置和自然落料方式。总的冲裁力包括F总冲压力。Fp总冲裁力。FQ-卸料力FQ1推料力。FQ2一顶件力FC一弯曲力依据常用金属冲压材料的力学性能查出LY21-Y的抗剪强度为280西安工业高校院毕业论文14310(MPa)6.2.1总冲裁力总冲裁力总冲裁力总冲裁力：Fp=Fl+F2公式(6T

17、)FI落料时的冲裁力。F2冲孔时的冲裁力.落料时的周边长度为：LI=2(25+32)=114(mm)依据公式51Fl=KptLi=l1.2114300=41.040(KN)冲孔时的周边长度为：L2=4d=43.143.5=44(mm)F2=KptL=l1.244300=15.84(KN)总冲裁力：Fp=Fl+F2=41.040+15.84=56.88(KN)表表表表6-5卸料力卸料力卸料力卸料力、推件力和顶件力系数推件力和顶件力系数推件力和顶件力系数推件力和顶件力系数料厚t/mmKxKtKd钢0.10.10.50.5-0.252.56.56.50.065-0.0750.04-0.050.03-

18、0.040.020.030.10.0630.0550.0450.0250.140.080.060.050.03，口也公仝to、t0口it纯铜，黄铜0.025-0.080.020.060.03-0.070.03-0.09对于表中的数据，后的材料取小直，薄材料取值。6666.2.2.2.2.2.2.2.2卸料力卸料力徂料力FQ的计算的计算的计算的计算FQ=KxFp公式（6-2）K卸料力系数。查表6_5得KX=0.025-0.08,取KX=O.08依据公式6-2FQ=KXFp西安工业高校院毕业论文15=0.0856.88=4.55（KN）6.2.3 推料力推料力推料力推料力FQl的计算的计算的计算的

19、计算FQl=KtFp公式（6-3）Kt推料力系数。查表6-5得Kt=0.03-0.07,Kt=O.07依据公式6-3FQl=KtFp=0.0756.884(KN)6.2.4 顶件力顶件力顶件力顶件力FQ2的计算的计算的计算的计算FQ2=KdFp公式(6-4)Kd顶件力系数。查表6-5得Kd=0.03-0.07,取Kt=O.07依据公式6-4FQ2=KdFp=0.07x56.884(KN)6.2.5 弯曲力弯曲力弯曲力弯曲力FC的计算的计算的计算的计算影响弯曲力大小的基本因素有变形材料的性能和质量；弯曲件的形态和尺寸；模具结构及凸凹模间隙；弯曲方式等，因此很难用理论的分析法进行精确的计算。实际中

20、常用阅历公式进行慨略计算，以作为弯曲工艺设计和选择冲压设备的理论。?形弯曲件的阅历公式为：Fu=0.7KBt2b/+t公式（6-5）FU冲压行程结束时不校正时的弯曲力。B弯曲件的宽度（mm）ot弯曲件的厚度（mm）oY内弯曲半径（等于凸模圆角半径）（mm）oOb弯曲拆料的抗拉强度（MPa）（查机械手册b=400（MPa）。K平安系数，一般取1.3.西安工业高校院毕业论文16依据公式6-5Fu=O.7KBt2b/（+t）=0.71.3251.22400/（5+1.2）=21.45（KN）对于顶件或压料装置的弯曲模，顶件力或压料力可近似取弯曲力的30%-80%oF压=80%Fu=80%21.45=

21、17.159(KN)弯曲力:FC=Fu+F压=21.45+17.15=38.6(KN)6.2.6 总的冲压力的计算总的冲压力的计算总的冲压力的计算总的冲压力的计算依据模具结构总的冲压力：F=Fp+FQ+FQl+FQ2+FCF=Fp+FQ+FQl+FQ2+FC=56.88+4.55+4+4+38.6=108.03(KN)依据总的冲压力，初选压力机为：开式双柱可倾压力机J23-16。西安工业高校院毕业论文模具压力中心与计算模具压力中心与计算模具压力中心与计算模具压力中心与计算模具压力中心是指诸冲压合力的作用点位置，为了确保压力机和模具正常工作，应使冲模的压力中心与压力机滑块的中心相重合。否则，会使

22、冲模和压力机滑块产生偏心载荷，使滑块和导轨间产生过大磨损，模具导向零件加速磨损，降低了模具和压力机的运用寿命。模具的压力中心，可安以下原则来确定：1、对称零件的单个冲裁件，冲模的压力中心为冲裁件的几何中心。2、工件形态相同且分布对称时，冲模的压力中心与零件的对称中心相重合。3、各分力对某坐标轴的力矩之代数和等于诸力的合力对该轴的力矩。求出合力作用点的坐标位置0,0(x=0,y=0),即为所求模具的压力中心。Xo=LlXl+L2X2+.LnXnLl+L2+LnYo=LlYl+L2Y2+LnYnLl+L2+.Ln由于该零件是一个矩形图形，属于对称中心零件，所以该零件的压力中心在图形的几何中心O处。

23、如图6-1所示：西安工业高校院毕业论文188冲裁模间隙的确定冲裁模间隙的确定冲裁模间隙的确定冲裁模间隙的确定设计模具时肯定要选择合理的间隙，以保证冲裁件的断面质量、尺寸精度满足产品的要求，所需冲裁力小、模具寿命高，但分别从质量，冲裁力、模具寿命等方面的要求确定的合理间隙并不是同一个数值，只是彼此接近。考虑到制造中的偏差及运用中的磨损、生产中通常只选择一个适当的范围作为合理间隙，只要间隙在这个范围内，就可以冲出良好的制件，这个范围的最小值称为最小合理问除Cmin,最大值称为最大合理间隙Cmax。考虑到模具在运用过程中的磨损使间隙增大，故设计与制造新模具时要采纳最小合理间隙值Cmin。冲裁间隙的大

24、小对冲裁件的断面质量有极其重要的影响，此外，冲裁间隙还影响模具寿命、卸料力、推件力、冲裁力和冲裁件的尺寸精度。冲裁过程中，凸模与被冲的孔之间，凹模与落料件之间均有摩擦，间隙越小，模具作用的压应力越大，摩擦也越严峻，而降低了模具的寿命。较大的间隙可使凸模侧面及材料间的摩擦减小，并延缓间隙由于受到制造和装配精度的限制，虽然提高了模具寿命而，但出现间隙不匀称。因此，冲裁间隙是冲裁工艺与模具设计中的一个特别重要的工艺参数。由于硬吕与中碳刚的间隙取值是一样的，所以硬吕材料的间隙值与中碳刚的间隙取值一样。依据好用间隙表8-1查得材料40的最小双面间隙2Cmin=0.123mm,最大双面间隙2Cmax=0.

25、180mm表8-1冲裁模初始用间隙2c(mm)材料厚度08、IOs35、09Mn、Q23516Mn40、5065Mn2Cmin2Cmax2Cmin2Cmax2Cmin2Cmax2Cmin2Cmax小于0.5微小间隙0.50.60.0400.0480.0600.0720.0400.0480.0600.0720.0400.0480.0720.0400.0480.0600.072西安工业高校院毕业论文190.70.80.91.01.21.51.752.02.12.52.753.0.3.54.04.55.56.06.58.00.0640.1000.1260.1320.2200.2460.2600.26

26、00.4000.4600.5400.6100.7200.9401.0800.0920.1040.1260.1400.1800.2400.3200.3600.3800.5000.5600.7400.8801.0001.2801.4400.0640.0720.0900.1000.1320.1700.2200.2600.2800.3800.4200.4800.5800.6800.6800.7800.8400.9401.2000.1040.1260.1400.1800.2400.3200.3800.4000.5400.6000.6600.7800.9200.9601.1001.2001.3001.68

27、00.0640.0720.0900.1000.1320.1700.2200.2600.3800.4200.4800.5800.6800.7800.9801.1400.0920.1040.1260.1400.1800.2400.3200.3800.4000.5400.6000.6600.7800.9201.0401.3200.0640.0640.0900.0900.0920.0920.1260.126注注注注：取08号钢冲裁皮革、石棉和纸板时，间隙的25%o西安工业高校院毕业论文209刃口尺寸的计算刃口尺寸的计算刃口尺寸的计算刃口尺寸的计算9.1刃口尺寸计算刃口尺寸计算刃口尺寸计算刃口尺寸计算的

28、基的基的基的基本原则本原则本原则本原则冲裁件的尺寸精度主要取决与模具刃口的尺寸的精度，模具的合理间隙也要靠模具刃口尺寸及制造精度来保证。正确确定模具刃口尺寸及制造公差，是设计冲裁模主要任务之一。从生产实践中可以发觉：1、由于凸、凹模之间存在间隙，使落下的料和冲出的孔都带有锥度，目落料件的大端尺寸等于凹模尺寸，冲孔件的小端尺寸等于凸模的尺寸。2、在尺量与运用中，落料件是以大端尺寸为基准，冲孔孔径是以小端尺寸为基准。3、冲裁时，凸、凹模要与冲裁件或废料发生摩擦，凸模越磨愈小，凹模越磨愈大，结果使间隙越来越大。由此在确定模具刃口尺寸及其制造公差时须要考虑以下原则：1、落料件尺寸由凹模尺寸确定，冲孔时

29、的尺寸由凸模尺寸确定。故设计落料模时，以凹模为基准，间隙去在凹模上：设计冲孔模时，以凸模尺寸为基准，间隙去在凹模上。2、考虑到冲裁中凸、凹模的磨损，设计落料凹模时，凹模基本尺寸应取尺寸公差范围的较小尺寸；设计冲孔模时，凹模基本尺寸应取工件孔尺寸公差范围的较大尺寸。这样在凸凹麽磨损到肯定程度的状况下，人能冲出合格的制件。凸凹模间隙则取最小合理间隙值。3、确定冲模刃口制造公差时，应考虑制件的公差要求。假如对刃口精度要求过高（即制造公差过小），会使模具制造困能，增加成本，延长生产周期；如果对刃口要求过低（即制造公差过大）则生产出来的制件有可能不和格，会使模具的寿命降低。若工件没有标注公差，则对于非圆

30、形工件安国家协作尺寸的公差数值工T14级处理，冲模则可按工Tll级制造；对于圆形工件可按工T17工T9级制造模具。冲压件的尺寸公差应按、如体原则标注单项公差，落料件上偏差为零，下偏差为负；冲孔件上偏差为正，下偏差为零。西安工业高校院毕业论文219.2刃口尺寸的计算刃口尺寸的计算刃口尺寸的计算冲裁模凹、凸模刃口尺寸有两种计算和标注的方法，即分开加工和配做加工两种方法。前者用于冲件厚度较大和尺寸精度要求不高的场合，后者用于形态复杂或波板工件的模具。对于该工件厚度只有1.2（mm）属于薄板零件，并且四个孔有位置公差要求，为了保证冲裁凸、凹模间有肯定的间隙值，必需采纳协作加工。此方法是先做好其中一件（

31、凸模或凹模）作为基准件，然后以此基准件的实际尺寸来协作加工另一件，使它们之间保留肯定的间隙值，因此，只在基准件上标注尺寸制造公差，另一件只标注公称尺寸并注明配做所留的间隙值。这p与d就不再受间隙限制。依据阅历，一般模具的制造公差一般可取=Z4（精密模具的制造公差可选46m）。这种方法不仅简洁保证凸、凹模间隙枝很小。而且还可以放大基准件的制造公差，使制造简洁。在计算困难形态的凸凹模工作部分的尺寸时，可以发觉凸模和凹模磨损后，在一个凸模或凹模上会同时存在三种不同磨损性质的尺寸，这时须要区分对待。1第一类：凸模或凹模磨损会增大的尺寸；。2其次类：凸模或凹模磨损或会减小的尺寸；。3第三类：凸模或凹模磨

32、损后基本不变的尺寸；9.3计算计算计算计算凸凸凸凸、凹模刃口的凹模刃口的凹模刃口的凹模刃口的尺寸尺寸尺寸尺寸凸模与凹模协作加工的方法计算落料凸凹模的刃口尺寸。1、凹模磨损后变大的尺寸，按一般落料凹模公式计算，即Aa=(Amax-x)+AO公式(9-1)2、凹模磨损后变小的尺寸，按一般冲孔凸模公式计算，因它在凹模上相当于冲孔凸模尺寸，即Ba=(Bmax+x)O-A公式(9-2)3、凹模磨损后无改变的尺寸，其基本计算公式为Ca=(Cmax+0.5Q0.5。A为了便利运用，随工件尺寸的标注方法不同，将其分为三种状况：工件尺寸为C+0时西安工业高校院毕业论文22Ca=(C+0.5)0.5A公式(9-4

33、)工件尺寸为C-0时公式(9-5)Ca=(C-0.5)0.5A工件尺寸为c时Ca=CA公式（9-6）式中AasBa.Ca一相应的凹模刃口尺寸；Amax工件的最大极限尺寸；Bmin工件的最小极限尺寸；C一工件的基本尺寸；工件公差：一工件偏差：x系数，为了避开冲裁件尺寸偏向极限尺寸（落料时偏向最小尺寸，冲孔时偏向最大尺寸），X值在0.5l之间，与工件精度有关可查表9-1或按下面关系选取。工件精度ITlO以上X=I工件精度IT11-IT13x=0.75工件精度工T14x=0.5AsO.5AsA凹模制造偏差，通常取A=A4表9-1系数X料厚t(mm)非圆形圆形1.0.750.50.750.5工件公差A

34、mn1-22440.160.200.240.300.17-0.350.210.410.25-0.490.310.590.360.420.500.600.160.200.240.300.160.200.240.30（一）落料刃口尺寸计算西安工业高校院毕业论文23图9T计算刃口尺寸示意图图上的尺寸均无公差要求，安国家标准IT14级公差要求处理，查公差表得:320-0.52250-0.25?3.50+Oo30如图8-1所示的固定夹的落料零件图，计算凸、凹模的刃口尺寸。考虑到零件形态比较困难，采纳配作法加工凸、凹模。凹模磨损后其尺寸改变有三种情况，落料时应以凹模的实际尺寸按间隙要求来配作凸模，冲孔时应

35、以凸模的实际尺寸按间隙要求来配制凹模。落料凹模的尺寸从图9-1上可知，A、B、C、D均属磨损后变D大的尺寸，属于第一类尺寸，计算公式为：Ba=(Bmax-x)0-A(A=4)查表81得：2Cmin=0.132(mm),2Cmax=0.18(mm)；查表91得:xl=x2=x3=x4=0.75落料凹模的基本尺寸计算如下：依据公式91A凹=(BmaX-X)O-A=(32-0.750.52)O-0.52/4=31.610-0.13(mm)B凹=(Bmax-x)O-A=(25-0.750.52)0-0.52/4=24.610-0.13(mm)C凹=(Bmax-x)0-A=(32+0.750.52)0-

36、0.52/4西安工业高校院毕业论文24=31.620-0.13(mm)D凹=(Bmax-x)0-A=(25-0.750.52)0-0.52/4=24.610-0.13(mm)凸模安凹模尺寸配制，保证双面间隙(0.132-0.180)(mm).冲孔凸模的尺寸从图9-1上可知，四个冲孔凸模的尺寸在磨损过程中将变小，属于其次类尺寸，计算公式为：Ba=(Bmax+x)0-A(A=4)查表81得：2Cmin=0.132mn,2Cmax=0.18mm；查表9-1磨损系数冲孔凸模的刃口尺寸计算如下:依据公式8-2E凸=(Bmax+x)O-A=(3.8+0.50.3)0- 0.3/4=3.950- 0.075

37、(mm)四个冲孔凸模的尺寸是一样的，都为3.950- 0.075(mm)凹模按凸模尺寸配制，保证双面间隙(0.1320.180)(mm)9.4冲裁刃口高度冲裁刃口高度冲裁刃口高度冲裁刃口高度表9-2刃口高度料厚0.5-112244刃口高度h68-10101214查表91,刃口高度为h810(mm),取h=9(mm)9.5弯曲部分刃口尺寸的弯曲部分刃口尺寸的弯曲部分刃口尺寸的弯曲部分刃口尺寸的计算计算计算计算9.5.1 最小相对弯曲半径最小相对弯曲半径最小相对弯曲半径最小相对弯曲半径rmin/t弯曲时弯曲半径越小，板料外表面的变形程度越大，若弯曲半径过小，则板料的外表面将超过材料的变形极限，而出

38、现裂纹或拉裂。在保证弯曲变形区材料外表面不发生裂纹的条件下，弯曲件列表面所能行成的最小圆角半径称为最小弯曲半径。最小弯曲半径与弯曲件厚度的比值rmin/t称为最小相对弯曲半径，又称为最西安工业高校院毕业论文25小弯曲系数，是衡量弯曲变形的一个重要指标。设中性层半径为P，则最外层金属(半径为R)的伸长率外为：外=(R-P)/p公式(91)设中性层位置在半径为p=r+t2处，且弯曲厚度保持不变，则有R=r+3固有外=l(2rt+l)公式(9-2)如将外以材料断后伸长率带入，则有r/r转化为rmin/t且有rmint=(l-)2公式(9-3)依据公式就可以算出最小弯曲半径。最外层金属(半径为R)的伸长率外为：依据公式9-2外=1/(2rt+l)=1(251.2+1)=0.107最小弯曲半径为：依据公式9-3rmint=(l-)2=(1-0.107)20,107=0.10129.5.2 弯曲部分工作尺寸的计算弯曲部分工作尺寸的计算弯曲部分工作尺寸的计算弯曲部分工作尺寸的计算1、回弹值由工艺分析可知，固定夹弯曲回弹影响最大的部分是最大半径处，rt=3.81.2=3.165o此处属于小圆角V形弯曲，故只考虑回弹值。