高支模工程专项施工方案工程文档范本.docx

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1、高支模工程专项施工方案工程名称：*经济技术开发区联和街玉树村商业中心工程工程地点：*科学城内施工单位：揭阳市榕江建筑工程总公司编制单位：揭阳市榕江建筑工程总公司玉树村项目部编制人：编制日期：年月日审批负责人：审批日期：年月日一、工程概况错误!未定义书签。二、建筑工程概况错误!未定义书签。三、商业中心高支模工程错误!未定义书签。1、施工方法错误!未定义书签。2、计算书错误!未定义书签。（一）.梁模板扣件钢管高支撑架计算书错误!未定义书签。（二）、梁模板计算书错误!未定义书签。（三）、扣件钢管楼板模板支架计算书错误!未定义书签。（四）、满堂红地基承载力计算错误!未定义书签。3.施工图错误!未定义书

2、签。4、高支模顶架搭设错误!未定义书签。四、模板工程质量控制错误!未定义书签。1、轴线偏位的预防措施错误!未定义书签。2、垂直偏差的预防措施错误!未定义书签。3、标高不正确的预防措施错误!未定义书签。4、柱、梁模板胀模的预防措施错误!未定义书签。5、楼梯底板厚度不足、底模板胀模的预防措施.错误!未定义书签。6、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施错误!未定义书签。7、漏浆的预防措施错误!未定义书签。8、拆模时出现缺陷的预防措施错误!未定义书签。9、模板支撑系统质量保证措施与控制程序错误!未定义书签。10.模板及高支模施工管理架构错误!未定义书签。五、混凝土浇捣方法错误!未定义书签。六、高支模满堂红顶架

3、搭拆施工安全技术措施.错误!未定义书签。七、高支模文明施工措施与管理错误!未定义书签。八、高支模监测错误!未定义书签。九、安全应急救援预案错误!未定义书签。一、工程概况*开发区联和街玉树村商业中心工程位于广深高速公路以南、珠吉路以西的一片空地上.建设单位为*经济技术开发区联和街玉树村民委员会,设计单位为*市科*筑*,施工单位为揭阳市榕江建筑工程总公司.二、建筑工程概况商业中心平面形状基本呈矩形，平面尺寸为80m41.2m,共有6层，首层高5m,二层至六层每层高4.2m,室内首至五层有一个中空长24米，宽16米，高21.8米.建筑面积17778裙，建筑高度30.2m.首层使用功能为肉菜市场、高低

4、压变电房、门厅、空调机房、消防控制中心、商务门厅；二层为厨房、麦当劳、酒楼、邮电、储蓄、糖烟酒酒店；三至五层服装百货、五金电器;六层为商务用房；每层有5个楼梯间及电梯，男女卫生间；屋面有梯间、电梯机房.三、商业中心高支模工程本工程中空部分（16米X24米）层高为21.8m属高支模，拟采用钢管支撑系统，最大梁截面为5001450mm.模板底楞木和顶撑间距为30Omm,侧模板立档间距为300mm,以下为施工方法和计算书,以下为施工方法和计算书.1、施工方法（1）、采用48钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件.、梁底模采用25mm厚松木板；梁侧模、楼板底模均采用18mm厚夹板，支撑系统采用80X8Omm的

5、木彷、顶托、e48钢管.、大梁（截面5001450）支撑系统采用巾48钢管沿梁横向500650mm；纵向8001000mm.支托纵向采用80802000松木杨叠放交错搭接，木防必须居中，支托两边的空隙位置用相应木楔固定，使叠木杨保证居中，横向木杨80X80X200OmmW350.楼板模板支撑体系采用48钢管9001000mm,两层木杨，上层80X8OnInI350,下层木杨80X8Omm900.(4)、设d)48钢管纵横扫地杆一道(高出地面20Omm内).同时纵横设置48水平连结钢管1500；保证整体稳定.、纵横设剪刀撑486500以内；500X145Omm主粱底两边均设置剪刀撑；L5米;4.

6、7米；10.7米16.7米及21米标高处设置水平剪刀撑中486500以内；4.8；9.0；13.2；17.4米标高利用周边混凝土框架梁作水平支撑固定满堂红顶架,6.9；11.1；15.3；19.5米标高利用混凝土柱作水平支撑固定满堂红顶架,保证整个支撑体系的稳定性(详见29页详图).、梁高IOOo-145OnIm,设二道14Q50OnIm穿梁对拉螺栓(梁底上40Omm为第一道、梁底上75080Omln为第二道).(7)为了施工安全,在19.85米高度处搭设密竹一层作安全防护和操作平台.详见“满堂红高支模立面图”和“满堂红高支模平面图、大样图”.(8)、高支模施工过程检查严格按照AQ2.10.2

7、.2模板工程验收表和扣件式钢管满堂红顶架的JGJ1302001规范执行，具体如下：1、专项施工方案计算书是否结合实际情况；2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求；3、水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求；4、作业环境是否满足规范要求.5、支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求.2、计算书(一).梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl30-2001)施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全编制.模板支架搭设高度为21.8米，基本尺寸为：梁截面BXD=50(X1450mm,梁支撑立杆的横距(跨度方向)向L06米,立杆的步

8、距h=1.50米,梁底增加1道承重立杆.图1梁模板支撑架立面简图本工程采用的钢管类型为048X3.5.a、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算.静荷载标准值ql=25.0001.4500.500+0.3500.500=18.300kNm活荷载标准值q2=(2.000+1.000)X0.500=L500kNm面板的截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50.001.801.80/6=27.OOcrAI=50.OOX1.801.801.80/12=24.30cm4;(1)抗弯强度计算f=M/Wf其中f面板的抗

9、弯强度计算值(Nmm2);M面板的最大弯距(N.mm);W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值,取15.00Nn2;M=0.IOOql2其中q荷载设计值(kNm);经计算得到M=0.100(1.2X18.300+1.41.500)0.300X0.300=0.217kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.2171000=8.020Nmm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求！(2)抗剪计算T=3Q2bhT其中最大剪力Q=O.600(1.218.300+1.41.500)X0.300=4.33IkN截面抗剪强度计算值T=34331.0/(2500.00018.000)=0.722Nmm2截面

10、抗剪强度设计值T=L40Nmm2抗剪强度验算TT,满足要求！(3)挠度计算v=0.677ql4/IOOEIv=1/250面板最大挠度计算值V=0.677X19.800X3004/(IOOX)=O.745mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！b、梁底支撑方木的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等.L荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：ql=25.0001.4500.300=10.875kNm(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.3500.300(21.450+0.500)/0.500=0.714kNm(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

11、(kN)：经计算得到，活荷载标准值Pl=(1.0002.000)0.5000.300=0.450kN均布荷载q=1.210.875+1.20.714=13.907kNm集中荷载P=1.40.450=0.630kN0.63kN13.91kN/ma5Wllmlu600.600方木计算简图0.097方木弯矩图(kN.m)方木变形图(mm)方木剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为Nl=O.270kNN2=7.043kNN3=0.270kN经过计算得到最大弯矩M=0.272kN.m经过计算得到最大支座F=7.043kN经过计算得到最大变形V=0.Imm方木的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩

12、I和截面抵抗矩W分别为：W=8.008.008.00/6=85.33cm3;I=8.008.008.008.00/12=341.33cm4;方木抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.272.3=3.19Nmm2方木的抗弯计算强度小于13.0Nmm2,满足要求！方木抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bhT截面抗剪强度计算值T=33.206/(28080)=0.75IN/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30Nmm2方木的抗剪强度计算满足要求！方木挠度计算最大变形V=0.Imm方木的最大挠度小于600.0/250,满足要求！c、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算.集中荷载取方木的支座力

13、P=3.855kN均布荷载取托梁的自重q=0.135kNm.86k3.86k3.86k3.86k3.86k3.86k3.86k3.86k3.86k3.86k3.86k3.86kN0.13kNm而WftWTnT口I而濡ITnlTn而WMI1100|11QO|1100|托梁计算简图1.161托梁弯矩图(kN.m)0.0140.247托梁变形图(mm)7.7.777.827.803.893.853.92 3.880.02i 0.00 0.04l3.90 3.947.8C7.823.943.900.04 0.00 w h 1 I H 3.88 3.923.85 3.897.7.78托梁剪力图(kN)经

14、过计算得到最大弯矩M=1.584kN.m经过计算得到最大支座F=15.606kN经过计算得到最大变形V=0.2mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=49.OOcm3;截面惯性矩I=245.00cm4;(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=l.584106l.05/49000.0=30.78Nmm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0Nmm2,满足要求！顶托梁挠度计算最大变形v=0.2mm顶托梁的最大挠度小于HO0.0/400,满足要求！d、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.OkN;R纵向或横

15、向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算.e、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1 .静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NGl=0.12921.800=2.814kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350l.IOOX1.100=0.424kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.0000.200l.100l.100=6.050kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=9.288kN.2 .活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.经计算得到,活荷载标准值

16、NQ=(1.000+2.000)X1.1001. 100=3.630kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQf、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值(kN);N=16.23轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；1 计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58立杆净截面面积(cm2).A=4.89W立杆净截面抵抗矩(CnI3)；W=5.080钢管立杆抗压强度计算值(Nmm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，打=205.00Nmm2;Lo计算长度(m);如果完全参照扣件式规范，由公式(D或(2)计算Lo=klu

17、h(1)Lo=(h2a)(2)kL计算长度附加系数,取值为L155;u计算长度系数,参照扣件式规范表53.3;U=1.70a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.00m;公式(1)的计算结果：b=160.06Nmm2,立杆的稳定性计算f,满足要求！公式的计算结果：b=52.54Nmm2,立杆的稳定性计算f,满足要求！(二)、梁模板计算书a、梁模板基本参数梁截面宽度B=500mm,梁截面高度H=1450mm,H方向对拉螺栓2道,对拉螺栓直径14mm,对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）400mm.梁模板使用的方木截面80X80mm,梁模板截面侧面方木距离30OmnL梁底模

18、面板厚度h=25mm,弹性模量E=6000Nn2,抗弯强度f=15Nmm2.梁侧模面板厚度h=18mm,弹性模量E=6000Nn2,抗弯强度f=15Nm2.b、梁模板荷载标准值计算模板自重二0.340kNm2；钢筋自重=1.500kNm3;混凝土自重=24.000kNm;施工荷载标准值二2.500kNm2.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=022yct?而F=H其中r混凝土的重力密度,取24.000kNm3;t新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料）取200（T+15）,取5.714h;T混凝

19、土的入模温度,取20.OOO0C;V混凝土的浇筑速度,取2500mh;H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.200m;l外加剂影响修正系数,取LOO0；2混凝土坍落度影响修正系数,取0.850.根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Fl=28.800kNm2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Fl=28.800kNm2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kNm2.c、梁模板底模计算本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=50.002.502.50/6=52.08cm3;I=50.002.50X2.502.50/12=65.IOcm4;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算

20、,计算简图如下A83BI300I300I300I梁底模面板计算简图1 .抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/Wf其中f梁底模板的抗弯强度计算值(Nmm2);M计算的最大弯矩(kN.m);q作用在梁底模板的均布荷载(kN/m);q=1.20.34X0.50+24.000.50l.45+1.500.501.45 +1.42.500.50=24.142kNm最大弯矩计算公式如下:-OiOgLM=-O.10X24.1420.3002=0.217kN.mf=0.217.3=4.17Nmm2梁底模面板抗弯计算强度小于12.00Nmm2,满足要求!2 .抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截

21、面抗剪强度必须满足：T=3Q2bhT其中最大剪力Q=0.60.30064.82=11.677kN截面抗剪强度计算值T=311667/(2X50025)=1.4Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.40Nmm2面板的抗剪强度计算满足要求！3 .挠度计算最大挠度计算公式如下：0.677以400El其中q=0.340.5024.000.501.45+1.500.501.45=18.66Nmm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.6770.000300.O4/(1006000.00651041.7)=0.26mm梁底模板的挠度计算值：V=0.26mm小于v=300/250,满足要求！四、梁模板底方木计

22、算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算,计算简图如下62.29kNmA!1口口口口口！口11口；300；300；30Oj图梁侧模板计算简图1 .抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/Wf其中f梁侧模板的抗弯强度计算值(Nmm2);M计算的最大弯矩(kN.m);q作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm);q=(l.228.80+1.46.00)1.45=62.292Nmm最大弯矩计算公式如下：-0.102M=-O.10X62.2920.3002=-0.56IkN.mf=0.561.0=7.160Nmm2梁侧模面板抗弯计算强度小于12.00Nm

23、m2,满足要求!2 .抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q2bhT其中最大剪力Q=O.60.30062.292=11.213kN截面抗剪强度计算值T=311213/(2145018)=0.644Nmm2截面抗剪强度设计值m=1.40N2面板的抗剪强度计算满足要求！3 .挠度计算最大挠度计算公式如下：0.677以4OOE1其中q=28.80l.45=41.76Nmm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=O.67741.760300.O4/(1006000.00704700.1)=0.542mm梁侧模板的挠度计算值:V=0.542mm小于v=300/250,

24、满足要求！六、穿梁螺栓计算计算公式：NN=fA其中N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面积(mm2)；f穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170Nmm2;穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.228.80+1.46.00)1.45X0.40/2=12.46kN穿梁螺栓直径为14m;穿梁螺栓有效直径为IL6mm;穿梁螺栓有效面积为A=105.000mm2;穿梁螺栓最大容许拉力值为N=17.850kN;穿梁螺栓承受拉力最大值为N=12.458kN;穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距40Onln1.每个截面布置2道穿梁螺栓.穿梁螺栓强度满足要求！(三)、扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式

25、钢管脚手架安全技术规范(JGJI30-2001)编制.模板支架搭设高度为21.8米，根据现场实际情况搭设尺寸调均为：立杆的纵距b=L20米,立杆的横距1=1.20米,立杆的步距横L50米.图1楼板支撑架立面简图采用的钢管类型为048X3.5.a、楼板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算.静荷载标准值ql=25.0000.1501.200+0.3501.200=4.920kNm活荷载标准值q2=(2.000l.000)1.200=3.600kNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=120.001.80X

26、1.80/6=64.80cm3;I=120.001.801.801.80/12=58.32cm4;(1)抗弯强度计算f=M/Wf其中f面板的抗弯强度计算值(Nmm2)；M面板的最大弯距(N.mm);W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值,取12.00N/mni2；M=0.IOOql2其中q荷载设计值(kNm);经计算得到M=O.100(1.24.9201.43.600)0.3000.300=0.098kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.0981000=l.520Nmm2面板的抗弯强度验算ff,满足要求！(2)抗剪计算T=3Q2bhT其中最大剪力Q=O.600(1.24.9201.

27、43.600)X0.300=1.970kN截面抗剪强度计算值T=31970.0(21200.000X18. 000)=0.137Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.40Nmm2抗剪强度验算TT,满足要求！(3)挠度计算v=0.677ql4/100EIM=1/250面板最大挠度计算值V=0.6778.5203004/(IOOX)=O.134mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！b、楼板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算.1 .荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：qll=25,0000.1500.300=1.125kNm(2)模板的自重线荷载(kN/m)：ql2=

28、0.3500.300=0.105kNm(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到,活荷载标准值q2=(1.0002.000)0.300=0.900kNm静荷载ql=1.21.125+1.20.105=1.476kNm活荷载q2=1.40.900=1.260kNm2 .方木的计算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载q=3.283/1.200=2.736kNm最大弯矩M=0.Iql2=O.12.741.201.20=0.394kN.m最大剪力Q=0.61.2002.736=1.970kN最大支座力N=l

29、.11.2002.736=3.612kN方木的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=8.00X8.00X8.00/6=85.33c)3;I=8.008.008.008.00/12=341.33cm4;(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.394.3=4.62Nmm2方木的抗弯计算强度小于12.0Nmm2,满足要求！(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bhT截面抗剪强度计算值T=3X1970/(28080)=0.462Nmm2截面抗剪强度设计值T=L30Nmm2方木的抗剪强度计算满足要求！(3)方木挠度计算最大变形V

30、=0.677X2.1301200.O4/(100X9500.OOX3413333.5)=0.922mm方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求！c、楼板托顶的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算.集中荷载取方木的支座力P=3.612kN均布荷载取托梁的自重q=0.135kNm.3.6113.6113.6113.6113.6113.6113.6113.6113.6113.6113.6113.61kN托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)0.0240.352托梁变形图(mm)5.578727282.172.133.6乙3.633.795.185.14l-1.531.49lIU.UZIAI

31、i002卜I1.491.533.633.672.132.17j5.145.18_8.78.817.2305.75.80托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=1.807kN.m经过计算得到最大支座F=16.114kN经过计算得到最大变形V=0.4mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=49.OOcm3;截面惯性矩I=245.OOcm4;(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=l.807106l.05/49000.0=35.12Nmm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0Nmm2,满足要求！(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.4mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求！d、楼板扣件

32、抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.OkN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算.e、楼板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1 .静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：NGl=0.12921.800=2.814kN模板的自重(kN)：NG2=O.3501.2001.200=0.504kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.0000.1501.2001.200=5.400kN经计算

33、得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.718kN.2 .活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.经计算得到,活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)1.2001. 200=4.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=L2NG+1.4NQf、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式b=关力A.其中N立杆的轴心压力设计值(kN);N=16.51轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到;1 计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58A立杆净截面面积(Cm2)；A=4.89W立杆净截面抵抗矩(CnI3)；w=5.08钢管立杆抗压强度

34、计算值(Nmm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，打工205.00Nmm2;Lo计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由公式或(2)计算Lo=kluh(1)Lo=(h+2a)(2)kl计算长度附加系数,取值为L155;u计算长度系数,参照扣件式规范表5.3.3;U=1.75a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a二O.70m;公式（1）的计算结果：b=17L29Nnm2,立杆的稳定性计算f,满足要求！公式（2）的计算结果：=53.45Nmm2,立杆的稳定性计算9g+ob-8、08b-6g,26、OgZ0畲z、09838369、098、09Z育一e,0z8、08ZN以糕/J8000800

35、0上支托2分O.木楔由支摔加设于上梁1UJ三LO9007IIOO7900中80f木彷支承点aoVCi5ttftW9001100卜层枕必须在支承点上我接/购刀操均成45-60（纲特昵500双时设置山形卡/嫖H咨500xLQCO80木彷0350710080H)木物300揖板10-6(5JHIO家：500x1150、1150底板采图25球松板/80x80木彷b/50,2条木防交错叠放,侧面用板连接防止倾斜、松动150厚钢筋混凝土21.80压脚板科厚木板木板桀块i也面/、/注：本工程采用的钢管材质为：648壁厚3.5.商业中心满堂红高支模主梁立面图150厚钢筋混凝土注：本工程采用的钢管材质为：048壁

36、厚3.5.商业中心满堂红高支模次梁立面图21.800该门型架中间加顶做法,仅适用于C、E轴增加一根钢管,步距600门型架步距60017.6004Z柱线沿中空周边布置，设置标高详本方案第二页(5).水平管水平管与柱、梁支撑详图4、高支模顶架搭设1、作好木工技术交底工作和培训工作，安全设备、设施齐备后开始搭设.2、在支承面稳固后，开始搭设竖向支架.在安装过程中，各立架之间进行临时拉固.3、跨度大于4m时,模板起拱统一按2/1000.4、模板与校的接触面涂隔离剂.5、模板面完成后，按下列标准检查验收：(1)模板接宽度WL5mm.(2)板模板上漏涂隔离剂面积Wloooem2(3)梁柱模板上漏涂隔离剂面

37、积WMOcn?四、模板工程质量控制1、轴线偏位的预防措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法.建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核.成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方,梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移.下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施.柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位.柱限位每边不少于两根,注意电焊时不得烧伤柱钢筋.2、垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线

38、板或线锤严格校正其垂直度.成排柱宜先立两端柱模,校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模.合理设置模板和支撑系统.单根柱高度不超过4m时,宜采用木材、钢管或工具式斜撑,斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45.高度超过4m,应采用01O12工具式拉筋，用花篮螺栓收紧，邻近柱模板之间可用水平连杆、剪力撑、或交叉拉筋相连.边柱要求3面设置支撑,角柱模板除两边设支撑外,还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲.采用柱、梁同时立模的方案.此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用,同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起,增加了模板的整体稳定性.梁侧模上口的通长围楝必须

39、用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60。，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固.3、标高不正确的预防措施楼梯模板踏步标高应根据楼梯粉刷层及上、下平台楼地面的不同厚度进行调整，防止起步、收步与其他踏步高度不同.正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高.4、柱、梁模板胀模的预防措施柱模外应设围楝和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40Cm）,同时柱箍与模板之间应采用对拔棒塞紧，以防凸肚或漏浆.柱边中部加拉螺栓.柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度.柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或

40、斜撑.木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上.当梁侧模板上的通长围楝兼作楼板模板的桁架支座时，围楝下应加设短柱或短撑木.扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响.拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力.但不要用力过大，以防滑丝.浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆.竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力.5、楼梯底板厚度不足、底模板胀模的预防措施为确保楼梯板厚度的正确，应提高锯齿形外帮板的制作安装质量，减少误差.同时，在安装踏步侧板时,应在踏步侧板下口垫上与混凝土板厚相同的小木块.当混凝土浇捣到该处时

41、应随手将它取出.楼梯模板下面，应根据受力大小，合理设置搁栅和支撑系统.支撑不仅应与牵扛垂直，也应与搁栅垂直；支撑下部用对拔樟固定，相邻支撑必须用水平拉杆连接，支撑下面地基土必须预先整平夯实，并加设垫板，地基土不得有积水，以防因支撑下沉、失稳而造成模板变形或胀模.6、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施立柱必须置于平整的坚实土上，并有足够的支承面积或铺设垫板.钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱.7、漏浆的预防措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀,将拼缝处挤紧.边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm,以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象.梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象.板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆,又可避免板底模板嵌入墙、