《混凝土结构后锚固技术规程》XXX145-2004.docx

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1、UDC中华人民共和国行业标准JGJ145-2用检三2.1.4扩孔5S锚建V.IS2.1.11锚悭纲材破坏2.1.12 混凝土锥体破坏concreteconefai1.ure锚栓受拉时混凝土基材形成以锚栓为中心的倒锥体破坏形式(02.1.12)2.1.13 混合型SE坏combinationfai1.ure化学植防受拉时形成以基材裹面混凝土椎体及深部咕结拔出之组合破坏形式(图2.1.13)。2.1.14 混凝土边Qk破坏crep1.iitingGuiuiv基材混凝土因锚栓膨张挤压力而沿锚栓触线或若干镯栓轴线连段之开裂破坏形式（图2.1.16）。ff1.2.1.16基材男赛破坏2.1.17 拨出破

2、坏pu!1.outfai1.ure拉力作用下锚卷整体从辅孔中被拉出的破坏形式（图2.1.17 ）2.1.18 穿出破坏PuI1.throU小fa1.iure拉力作用下福性膨胀惟从套籍中被拉出而修族套仍留在浦孔中的破坏形式（EB2.1.18）.2.1.19 股筋界面破坏1.edadhcsivinterferefai1.ure化学拉筋或粘绪型情栓殳拉时.沿胶粘剂与钢筋界面之拔出破坏形式（图2.1.19）。2.1.20 胶混界而破坏adhsiveconcrctcinterfacefai1.ure化学植筋受拉时,沿胶粘剂与混凝土孔壁界面之拔出破坏形式（图2.1.20）。2.1.21 设计使用年限fes

3、ipWMking1.ife设计规定的锚固件或结构构件不需进行大修即可按其Bi定目的使用的时间。su1.u2镐松之间的距肉；,e,ft-混凝土理想锥体受技破坏的锚柱於界间距；S1.不发生安装造成的混靛土劈裂破坏的偌栓间距最小值；心被连接件厚度或锚板厚度；/.N单根锚栓受拉，混凝土破坏理想锥体投影面面枳；AcN混凝土破坏计算锥体投影而面枳；45.v通根锚拴受的混温上破坏理想锲形体在他向的投影面面积；Xe.V混凝土破坏计舞根形体在偏向的投影而而积；h-剪切荷载下，福栓的计算长度。2.2.4 分项系数及计算系数/A-锚固重要性系数；Zr.一谎因承领力分项系数；.,v角度对受剪承载力的影晌系数；tt.H

4、-荷被信心对受拉承载力的影响系数；在”一荷载偏心对受的承领力的彬响系数：h,v一边距与悔凝土基材厚度比对受!W承致力的影响系数；A,N表层混凝土因解集配筋的料离作用对受拉承载力的影响系数；g边距C对受拉承载力的影响系数；圾,V一边距C对受剪承氧力的影响系数；.r,N一未裂混凝土对受拉承轨力的提高系数；未裂混凝土对受笫承毅力的提高系效。/2及屈服强度标准值确定，相应的性能指标应按表3.2.3采用。衰3.2.3不铁纲奥氏体4、4、4)U柱的性能指标性能等级atttt(11三)改拉强度标总值U(MPh)用*强度标度值4g)仲长他a50w5002100.64702070040.4W20m000.3a.

5、安装位-S401C内情正常同化.W化时W可注歌帖制帖度测定方法GaZ根一81*日任隹指标法的方法鼠体先皮K受形性就收条使体殖值人,、#60N/一抗拉。度标力值1.8N/1受拉”性过E52xWNm?曼拉般IR变形0.01切件压螭斌独方怯GB1.OI1.-T)祭料拉伸M0方法GB!OM-79WW佑雄强度抗我强AT标寂5I1A2OVe*不均匀蛾*31度XMMr,1.Mm歌帖府依仲秆切W度测定方按CD1%6校帖出控伸送度伏检GB6XA-86金属怙接不均匀祉离H度M险方法HB5I66mfi林第2度网髅凝土的皓雄沈拉.X俄坏应发生存我凝土中,不允许发生在般展用密花杆之50X50gxsmH3OMh1.-4M

6、PGH7124-WA色涉和清整一人工气候老化加AXVII三三比过的MAIOCB4865-997M热&化状船d9./-A12M相片度95%-100%.渔废8Cat载(图5.3.1.1);5.3.1故庄授件孔径、TI熟规定（g）2怆d或d_68IO1214161820222A2730修收孔役或?912141618*22242630大间物1122222222332（或cV作用下(Io1.a矩Tn=E下ff1.5.3.1.-1.理想状态下受剪错校内力185.3.1-2非理想状袤下受剪靖检内力5.3.3 按弹性分析时，群锚在扭矩T作用下(图5.3.3),锚检的剪力设计值应按下列公式计算：咯=Tyi(?+

7、y?)(5.3.3-1)=1.i(?+诩)(5.3.32)V1.(喙.(5.3.3-3)冷=吟i.z(5.3.3-4)式中T一一扭矩设计值；H,.作用下锚除；所受剪力的N分Ia；Hi.,一r作用下锚栓i所受剪力的y分Sh乩7作用下锚检i所受组合剪力值；,一椎栓至以群儒形心为原点的y坐标轴的垂宜距离；y1锚栓i至以群锚形心为原点的X坐标轴的垂直距离。用5.3.3爻出5.3.4 群锚在剪力V和扭矩T共同作用下(图5.3.4),锚栓的剪力设计但应按下式计算：%=-Mi.；呱户+(也,+%.J(5.341)电=V3im(5.3.4-2)式中h一锚栓i的剪力设计值。6承载能力极限状态计算6.1 受拉承载

8、力计算6.1.1 锚固受拉承载力应符合表6.1.1的规定：6.1.1锚困受拉承载力ifi计效定破环大R单一榻检群0恬心用材破坏XNj心VNM.强禁IaM及V孔登修栓穿出岐林N*Nm.MVMU1.,现&士一体支技破坏XX也内一设盘上射裂破坏kkm.注：A力J。储中地力最大临怜的拉力设计IuA当一口福曼拉MR代力设计值Ik一保住病材喉熔爻拉Iim力及计hNMV假凝土惶体喂坏爻拉根&力设计值，X-肿联？H1.e楼及夕孔皇瀛依穿出破杯受拉承力设计anNm.混凝土劲裳破坏攵拉承救力於iHft6.1.2 锚拴或植筋钢材破坏时的受拉承载力设计值/V.应按下列公式计算：Na,.=ju,.,rs.n(6.1.2

9、-1),.=J(6.1.2-2)式中m.一懵检或植筋钢材破坏受拉承籁力标准值；rs.n锚栓或植筋钢材破坏受拉承载力分项系数，按表4.2.6采用；A.一情栓或植筋应力戴面面枳；f*锚拴或植筋极限抗拉强度标准值。6.1.3 尔锚或群锚混凝土堆体受拉破坏时的受拉承载力设计(ftV,c应按下列公式计算：u,=NaJyRcQ(6.1.3-1)Nde=.r.,nw,xw,nv!,w.n(6.1.3-2)式中MCM混凝土锥体最坏时的受拉承或力标准值；yfe.x混凝土住体破坏时的戈拉承投力分项系数,7%点本规程表42.6采用；k.t一开裂混凝土单根儒栓受拉,现想混凝土椎体破坏时的受拉承载力标准值,按本规程6.

10、1.4条规定计算；.T.N向比、边距很大时，然根锚检受拉，理想混凝土破坏锥体投影面面积，按本规程6.1.5条规定诈儿木小根能栓或群帝受拉.混凝土实力破坏锥体投影面面积,按本规程6.1.6条有关规定计算；3.N一边Ifi对受拉承魏力的降低影响系数，按本规程6.1.7条规定计算；.,n表层混凝土闪密集IE舫的剥离作用对受他承裁力的磔低影痢系数,按本规程6.1.8条规定计算；荷我偏心eft时受拉承栽力的降低影响系数,投本规程6.1.9条规定计算；uc,.s-未裂混凝土时受拉承领力的提高系数按本规程6.1.10条规定取用。6.1.4开笈混栽土地根情检.理想混凝土锥体破坏受拉承载力标准值Mk.0(N),

11、应由试验礴定，在符合相应产品标准及本理程有关规定的情况下，可按下式计算或按表6.1.4采用：t.e=7.OA1(膨胀型锚性及扩孔型锚栓)(N)(6.1.4)()螺性被央持在我M土星面上杠杆臂计算长度田6.221I；全妁*ffi6.2.2-2约束状况下列公式计算：Vf%0%.v(6.2.3-1)%.=*H.coi.vh.v,vw.v1.5j.rw1.5。时图6.2.6-1)tB1.5c(1.5c+0)(6.2.6-1)图6.2.&1用整,单栓受的7锚固抗震设计7.0.1彳抗震设防要求的锚冏连接所用之锚栓.应选用化学植筋和能防止膨胀片松弛的扩孔型锦栓或扭矩控制式膨胀型锚栓.不应选用筵体与套筒分离的

12、位移控制式胀型锚栓。7.0.2抗震设计儒怜布宵,除应遵守本规程第8章有关规定外.宜布置在构件的受压区、非开裂区,不应布笈在素混凝土区；对于高烈度区一级抗震之重要结构构件的锚固连接，亢布置在有纵横钢筋环统的区域.7.0.3抗震锚的连接锚栓的最小有效锚固深度宜满足表7.0.3的猊定，当有充分试验依据及可靠工程经聆并经13家指定机构认证许可时可不受其限制。7.0.3锚建最小冉效链固深度.，d怪校类型也加加t懦性爻拉.迪愫爻脚.拉鲂奴仆爻力之站梅梅件连板及生命找工以摩站构构件连窿ttwwfttt*asffi.中心受JE伍第复合受力MtttaQOOOACIOC20OOC40化学Ift鲂及螺杆626221

13、9243)177-8342!262219Ir孔P铺检6不IwU1.1.47S86膨兴M语给6S768?i1.1.根的乐插I1.WO35级锅筋,蝶杆累指S.6级用财.财于诈HRro35次和S6修内厚度应作相应埴08d为螺杆或植筋宜桎.df25i9锚固施工及验收1.1.1 要求9.1.1 锚拴的类别和规格应符合设计要求，应有该产品制造商提供的产品合格证书和使用说明书，且应根据相关产品标准的有关规定进行编工和验收。1.1.2 锚检安装时.锚固区基材应符合下列要求：1混凝土强度应满足设计要求,否则应修订锚固参数；2表面应坚实、平整，不应有起砂、起充、蜂窝、麻面、油污等影响漪固承级力的反象；3若设计无说

14、明，在锚固深度的范圉内应荔本干燥。1.1.3 锚栓安装方法及工具应符合该产品安装说明书的要求。9.2 镐K9.2.1 锚孔应符合设计或产品安装说明书的要求，当无具体要求时,应符合表9.2.1-1和表9.2.1-2的要求。9.2.1.1.锚孔质的要求懈检构类信保厦允许偏差J)蹙宜度允许像静C)位置允咨值能J)10O55?UW锚桧的孔*50$化学防临2005*9.2.1-2期旅S1.fi1.检及扩孔型保楼镐扎直径允忤公差（mm）锚孔公先tttt储孔公差6-10C*0.412-IS0.5020-30*0.632-37*0.7040C*0.89.2.2 对于牌滕型锚栓和扩孔型镯栓的锚孔，应用空压机或手

15、动气筒吹净孔内物属；对于化学植筋的锚孔，应先用空压机成手动气筒彻底吹净孔内碎点和粉尘，再用丙阳掾状孔道，并保持孔道干燥。9.2.3 锚孔应避开受力主筋，对于废孔，应用化学锚固胶或高强度等级的树脂水泥砂浆填实。9.3 倍桂的安装与锚困9.3.1 锚栓的安装方法，应根据设计选中及连接构造的不同，分别采用顼插式安装（图93.1.D、穿透式安装（图9.3.1-2）或离开基面的安装（图9.3.1-3）。I89.3.MIfi短式安装（B9.3.1.2穿透式安装9.3.2 懒栓安装前，应彻底清除表面附着物、浮货和油?5。9.3.3 扩孔85锚栓和膨胀型锚栓的锚固操作应按产品说明书的规定进行。9.3.4 化学

16、植筋的安装应根据锚固胶施用形态（管装式、机械注入式、现场配制式）和方向（向上、向下、水平）的不同采用/.一福同承载力检验系数允许值，近似取7.-1.1.，九.按表4.2.6取用。A.5.3当试验结果不满足A.5.1条及A.5.2条相应规定时,应会同有关部门依据试验结果,研究采取专门措施处理O中华人民共和国行业标准混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2O(M条文说明机构检脸认证的他栓。目前，国内各厂家所生产的锚栓，大部分未羟检验认HE.也无系统的性拢指标或指标不全，致使设计、施工无法直接采用。为确保使用安全,应坚决纠正。2.1.13 化学精筋或粘结型锚栓受拉时，形成上部锥体及深部粘结拔出之混合

17、破坏形式（图2.1.13）。当墙固深度小于钢材拉断之崎界深度时一般多发生混合型破坏：锥径约一倍播深，2.1.14 基材边掾怖栓受的时.形成以锚栓轴为顶点的混凝土探形体破坏形式（图2.1.14%怏形体大小和形状与边距、锚深心及储检外径dg等有关。2.1.15 基材中部锚栓受剪时,形成基材局部混凝土沿剪力反方向被儒栓横坏的破坏形式（图2.1.15）。剪撬破坏一般发生在埋深较浅的机短锚栓情况。2.1.16 基材混凝土因锚检的修膝挤压，形成沿锚栓轴筏或群锚轴段连线之胀裂破坏形式（182.1.16）,称为劈裂破坏。劈裂破坏与镒检类型.边距八间距，及基材厚度A有关。2.1.17 机械血栓受拉时,假个锚栓从

18、铺孔中披拉出的破坏形式（图2.1.17）,称为拨出破坏。纹出破坏多发生在施工安装方法不当,如钻孔过大，锚栓预紧力不够等情况。拨出破坏承载力很低.离散性大.难于统计出有用的承投力指标。2.1.18 膨胀5!锚检爻拉时，锚栓鲂胀锥从套筒中被拉出,而膨胀套简（或膨胀片）仍困在谓孔中的破坏形式（图2.1.18）.称为穿出破坏。穿出破坏是某些锚栓常见破坏现象.主要乱错枪膨胀套简或膨胀片材质过软.壁厚过薄,接触表面过于光粉等.因缺乏系统试验统计数据,其承载力只能由厂家提供.旦荷我变形曲线存在一定滑移C2.1.19 化学植筋受拉时,沿IK粘剂与例筋界面之拨出破坏形式（图2.1.19）,称为胶筋界而破坏。胶筋

19、界面破坏多发生在粘结剂强度较低.基材混凝土强度较高,锚固区配筋较多,钢筋表面较为光滑（如光圆钢筋）等情况。2.1.20 化学植防受拉时,沿胶粘利与混凝土孔壁界面之拔出破坏形式（图2.1.20）,称为胶混界面破坏C般混界面破坏主要发生在佛孔表而处理不当,如未清孔（存在大朵灰粉）.孔道过盘.孔道表面被油污等。2.2符号2.2.1- 2.2.4本规程采用的符号及其意义，主要是泉据现行国家标准CE程结构设计基本术语和通用符号GBJ132-90,并参考混凝土用锚检欧洲技术批准指两）ETAG制定的，即凡GBn32TO已规定的.一律加以引用.不再定义和说明,凡GRJ132To未规定的.本规程结合国际惯例自行

20、给出定义和说明。3材料3.1 混凝土28材3.1. ”3.1.3作为后他因逢接的母体一些材，必须坚固可靠，相对于被连接件,应花较大的体酸，以便获得较高镣固力。同时，基材结构本身尚应具行相应的安全余St,以承担被连接件所产生的附加内力。显然，存在严重缺陷和混犍土强度等级较低的基材，惟固承栽力较低，旦很不可麻。3.2 锚栓3.2.1 3.2.3锚栓材料性能等级及机械性能指标，系按国家标准第因件机械性能螺栓、螺灯和螺柱CB3098.1-82确定，为便于设计使用.本Si程录用了相关项目和数据。3.2.4 作为化学植筋使用的纲筋.一般以普通热轧带肋钢筋锚同性能最好.光圆钢筋较差。3.3 倍固股3.3.1

21、 3.3.3化学植筋的锚出性桅主要取决于饰固胶（又称酸粘剂、帖站剂）和施工方法，技国使用最广的锚固胶是环辄基镉固胶,因此.表3.33对环氧基悔闪胶的性能指标及使用条件提出了要求。其他利种的债固胶,主要指无机储因胶和进口胫，K性能应由厂家通过右门的试验埔定和认江。位移控制。膨胀蟹能栓由于定刑较为粗短，埋深一般较浅,受力时主要表现为混艰土荔材受控破坏,属脆性破坏，因此，按我国建筑结构可靠度设计统一标准精神，不适用于受拉、边绿受剪（e10A.,）,拉的复合受力之结构构件及生命线工程排结构佝件的后硒因连接。扩孔型锚栓（图2.1.4）,荷林扩孔松或切槽栓.是通过对钻孔底部混凝土的再次切槽扩孔,利用扩孔后

22、形成的混凝土承压面与锚栓膨胀扩大头问的机械互侵.实现对被连接件锚固的一种纲件。扩孔型儒检按扩孔方式的不同,分为Hi扩孔和自扩孔。前者以专用拈具预先切If1.扩孔；后者镉性自带刀具，安装时自行切槽扩孔,切槽安装一次完成。由于扩孔缎锚栓锚固拉力主要是通过混凝土承压面与锚栓肥廉扩大头间的顶承作用玄接传递，膨胀剪切摩擦作用较小。尽管如此，但扩孔型锚检在茶材混凝土锥体破坏邳态上并无质的改善与提高.故其适用范围与膨胀笈锚栓一样，不适用于受拉、边缘受剪（c81三7ga联卡S比1.罚W8O=S8253;3o3三s“WG注域23以曩*ZSS339sS三三iCGZSt3333336C一SSSIII0r*55S三Z

23、CS9S9rS-ZaddI5RRP一三一93S$8=aas*W三a值25D0MgSe&1i：IVt1.HXgVHX:MnOqHX愫表2e*(tt)WK值M隹皮UMMKAAt(kN)IWttftT.(kN)2fiN&坏片便ft在M三)5U平均XHmABCXHII1ABXhijiabc20ZA(CO)160ISt160S7.9S161.82I6S.6-t74.0M6.S-1(M).062.4171.4IM.IM.8(c)BS.7(c)138.8(c)1.111.261.27A1A2A525。30-309ISO6S101421”1.t5.5-1.17.1229.7-2.I145.5t6.3,5M(M

24、a)S64(c).5(p)I.(M1.001.00*Mt出XJIBIAW：16/mZ-39(OO)433S4.2-S6.2S52AI.M(我出*站孔,0分粘t.150.2(0.250A口日帖结长慎配般混界IM4拒蚊力.If公彩无较日界ItiS环拘发力.644mo70.01.56%6110.0-114.41.!2.51(M.6()1.(B1127%.0716.810.21.05ins115.6-I17.S116.71.16144996.2U2.0IM.I1.00gg1BN云$三8N三tt蟆XeC.法三W三i*9.三三228n三688So69K60CGGRSSCG2CGwNK2认9M行成此(kN)

25、S.90P三6TC655C9aS6*QHGN八5Si?51；三ItZ9SR=qISW色XSCti1.QfCgW三三ooSSOO-Sdr/电Tw2SiRSRSK*1.-8SR1M2S茎或发色s裳S*0?8Sasa20=2三Sg*2xs&Ia1沿着锚固胶与钢筋界面拉剪破坏时，承载力主要取决于住固胶与钢筋的站结抗剪强度。为迫使破坏仅沿锚同股与钢筋界而发生，要求基材强度足够高.可采用花岗岩和大理石，本试验采用钢质基材,如图5所示，即以钢棒钻孔（钢套筒）作为镭固体，以DJR中M股和XH131RBC股.植入616钢筋进行了挑拔试脸,共锚深与钢筋直径之比/d=2-7。试验结果列于表2。由表列数值可知.AMd

26、=24时.主要我现为拔出破坏.h/d=4-5B4,纲筋全部进入流限，hd=67时,艳大部分为用筋拉断破坏。据此，可以近似得到胶脑界而破坏的受拉承载力计算公式如下：图5皎前界阖咬坏试史简用N”n1.7.5A）（N）（5）式中/,一锚冏胶的铜钢粘结抗剪强度（MI）;d钢筋宜径（E）。,.0.93-1.05,表明试验值与计算值吻合（图6）。对于开裂混凝土，若承效力降低系数近似取06,变异系数取0.16,则可得到胶筋界面破坏时的受拉承载力标近值MU0为：N1.U.17.7，加（N）（6）式中八卜一锚固胶的钢-钢粘结抗剪强度标准值（MPa）e2由于混凝土的抗剪强度比皎的粘结抗剪辑度低,故沿着ff1.7皎

27、源界面破坏试验图假取0.41,变异系数取0.16,则胶混凝土界面破坏时的受拉承虢力标准值Na时为：N1.U.尸1.7hWG(N)(8)6.2受琳承敢力计算6.2.1 后幡固连接受剪承载力应按愉栓钢材破坏、混混土剪播破坏、混凝土边缘模形体破坏等3种破坏类型，以及单锚与群情两种锚固方式，共计6种情况分别进行计算(表6.2.1)。对于群信连接，当为钢材破坏时，主要表现为某根受力最大锚段的破坏，故取啧计算即可；当为边混凝土模形体破坏及混凝土隆坏时,则主要表现为群锚播体破坏.故取进行整体锚固计6.2.2 锅栓钢材受剪破坏分纯剪和拉弯剪复合受力两种情况。对于无杠杆行纯剪钢材破坏时的承载力标准做Vnk.,参

28、照ErAG取：7锚固抗震设计7.0.1地震作用是一个反复动力作用，从滞回性能利耗能角度分析，债局连接破坏应控制为信性钢材破坏.避免混凝土基材破坏。化学精筋，因其锚固深度无限，且无膨胀挤压力，完全具备此项功能，因此，作为地震区应用的首选。国窿国锚栓和扩孔型推检破坏型态主要为混凝土基材破坏和拔出破坏，抗震性熊较差，故不得用于受拉、边缘受剪、拉剪定会受力之结构构件及生命线工程之非结构构件的后锚固连接。对于非结构构件锚固连接.以及受压、中心受剪、压剪且合受力之结构构件辑固连接，则不受火果例。7.0.2锚固连接的可靠性和借固储力,除福栓品种外，描固基材的品质及应力状况至关重要,裂缝开展失控区及素混废土区

29、.一般均不应作为有杭震设防要求的锚网区。7.0.3植筋受控存在钢材破坏、混凝土基材破坏及拔出破坏等模式，而混凝土混合型受拉破坏承叙力Ny式(3)、(4)及拔出破不承教力Mx式(5).(6)和色廿式(7),(8)均与锚固深度A“直接相关，因此.由下列平街关东可得Aet.,此时的债周深发Ac.作为临界描固深度Am1.w,ha.fe:.=,wN*.=N(10)(II)对于常用的U级螺蚊钢筋.相对腌界债固深度可按下列公式计算，其变化规律示于图8：基材混凝土混合型受拉破坏AMZdnO.13991.f.J%Jw+30d(未裂混凝土)(12)r,ef=0.2536/.57066+3Qd（开裂混凝土）胶混界面拔出破坏hn,pcd