GB50017钢结构设计规范.docx

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1、钢结构设计规范GB50017-2003第一章总则第条为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、羟济合理、平安适用、确保质最,特制定本规苞。第条本规范适用于工业与民用房屋和一殷构筑物的削结构设计。第条本规范的设计原则是依据建筑结构设计统一标准3（CBJfiS-M）制订的.第条i殳计钢结构时，应从工程实际状况动身.合埋选用材料、结构方案和岗造措施.满意结构在运输、安装和运用过程中的强度、稔定性和刚度要求，宜优先采纳定型的和标准化的结构和构件，削减制作、安装工作量，符合防火要求，刷懑结构的抗腐蚀性能.第条在纲结构设计图纸和钢材订货文件中应注明所采纳的铜号（对一股碳素钠尚应包括钢类、炉

2、种、脱氧程度等）、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。此外，在别结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质诉级别（焊继旗景级别的检脸标准应符合国家现行44结构工脚施工及脸收规范第条对有特别设计要求和企特别状况下的钢结构设计，尚应符合国家现行有关规范的要求.其次拿材料第条承重结构的钢材，应依据结构的重蹙性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同状况选择其钢号和材质.承重结构的刖材宜采纳平炉或班气转炉3号钢（沸腾纲或镇静钢）、16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVqwl,其质fit应分别符合现行标准一般碳素结构钢技术条件h低合金结构铜技术条件和叶乔梁用碳素钢

3、及般低介金例钢板技术条件的规定。第条下列状况的承包结构不宜采纳3号沸胯羽：一、焊接结构：虫级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构,冬季计算温度等于或低于一20C时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于一30C时的其它承重结构，二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于一20C时的重级工作制吊车梁、吊车桁架或类忸结构.注；冬季计笈温度应按国室现行采眼通风和空气设整设计规苞中规定的冬季空气调整室外计尊逐度确定,对采暖房屋内的结构可按该规定值提高IOC采纳“第条承重结构的削材应具有抗拉强咬、伸长率、屈服强度（或屈极点和硫、瑙含灶的合格保证,对焊接结向尚应其有碳含麻的合格保SE

4、.承重结构的钢材，必要时尚应具有冷有试验的合格保证，刻于卡级工作制和吊车起31加等于或大于50t的中级工作制焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的纲材，应具有常海冲击韧性的合格保证。但.当冬季计蚱温度等于或低于一20C时，对于3号钢尚应具有-20C冲击韧性的合格保证：对于16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢尚应具有701C冲击韧性的合格保证.对于加被工作制的非焊接吊车梁、吊车桁架或类似结肉的钢材.必要时亦应具孑j冲击切性的合格保证。第条钢铸件应聚纳现行标悔一般工程用铸造砍钢卜中规定的ZG200-400,ZG23（M50,ZG27O-5（M）或ZG510-570号钢.第条纲结构的连接

5、材料应符合下列要求：,、手工焊接采她的焊条，应符合现行标准4搬钠焊条3或低合佥钢焊条？的规定，选择的焊条型号应与主体金属强度相适应。对重纸工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，宜采纳低乳型焊条.二、自动焊接或半自动焊接采纳的焊丝和焊剂,应与主体金属强度相适应.焊丝应符合现行标准4焊接用钢丝:的规定.三、一般螺栓可来纳现行标准一股碳素结构铜技术条件中规定的3号钢制成。四、高强度蝶栓应符合现行标准钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角蝶母、垫圈型式尺寸与技术条件，或E钢结构用扭甄组高强度螺栓连接副型式尺寸与技术条件V的规定.五、钢钉应采纳现行标准一般碳素钢燃蝶用热轧IRI钢技术条件中规定的M1.2或M1.

6、3号制制成.六、搐栓可采纳现行标准4一般碳素结构钢技术条件S中规定的3号钢或低合金结构钢技术条件中规定的16Mn钢制成.第三章基本设计规定第一节设计原则第条本规范除假惫计算外，来讷以概率理论为耻础的极限状态设计方法，用分项系数的设计表达式进行计算，第条结构的极米状态系指结构或构件能满意设计规定的某一功能要求的临界状态,超过这一状态结构或构件便不再能满意设计要求.承重结构应按下列承段实力极限状态和正常运用极限状态进行设计：一、承载实力极限状态为结构或构件达到山人承成实力或达到不适于按著承栽的变形时的极限状态：二、正常运用极限状态为结构或构件达到正常运用的某项规定限值时的极限状态.第条设计钢结构时

7、，应依据结构破坏可能产生的后果，采纳不I可的平安等级.殷工业与民用隹筑纲结构的平安等段UJ取为级，特别隹筑纲结构的平安等段UJ依据详细状况另行确定.第条按承软实力极限状态设计钢结构时，应考虑荷我效应的基本组合，必要时尚应考虑荷物效应的偶然组合.按正常运用极限状态设计钢结构时，除钢与混凝土组令梁外，应只考虑荷载短期效应加合.第条计亢结构或构件的强度、稳定性以及连接的强发时.应采纳荷载设计值（荷我标准伯桑以荷我分项系数）：计。彼恚和正常运用极限状态的变形时，应采纳荷教标准值.第条对于干脆承受动力荷我的结构：在计算强度和稳定性时，动力荷我设计值应乘动力系数：在计算疲惫和变形时，动力荷载标准值不应乘动

8、力系数。计算吊车梁或小车桁架及其制动结构的疲惫时,吊车荷载应按作用在册间内起重圻最大的一台吊车确定.第条设计钢结构时,荷找的标准值、荷我分顶系数、荷教组合系数、动力荷我的动力系数以及按结构平安等级确定的正要性系数，应按建筑结构荷我规范3（GBJ987）的规定采纳。第条计停电级工作制吊车梁（或吊车桁架）及其制动结构的强我和稳定性以及连接的强度时吊车的横向水平荷我应乘以我3.1.8的增大系数，后无Q制R主起更呈（0计复后工（黑后无桁JC）、的动结构的修度和四定及计且车H（或驻军痂乃、制动情的、柱相H同的违援适度纨险品生5-20SO-275300201.S1.8408.026夹他或刚饯科杷后交一ao

9、0J1.5&C吊车横向水平荷祓的增大系薮表4第条计W平炉、电炉、转炉午间或其它类似车间的工作平台结构时，由检脩材料所产生的荷载.可乘以下列折减系数：主梁0.85柱（包括基础）0.75其次节设计指标第条粕M国阁.方利利ftWA角5.宇冷冷窗的隼度E板的穿屋l40-100uo20-40A3缴40-3号蝌郦才分组尺寸3m)表&a1-1tt工隼1依冶叫n印度系a;B版的停度.烟M的殂Sit值(Ncet)3.X-a1Htt.利正依妞为/筑算m*(M*f-9阴Xm舞1泊一21i12832C89WM2J020011532C第3娟IWIW32CKMll叭wSU18841厘.胡17-2&9001742b2629

10、01704KlfeVW.S号E,2S020020017011510的手工序n)190M加OIlOIGO自旃序、羊自劭MMn相，一168168Um1882C0为内3义XX总1.7-2fi300SOO2bb1?5200第的手工片IUMtt)5苦Yf29C024SITO200B劲月、务自动IMqV胡.1635CSSO90C2C5220房和SWXXM牌ISMQVq摒17Nfi*如36196220条的手工身将TG32027018S220注,日功向内不日劫向所蜃用的埠口和埠制,应婚京金氏数枚俣境不贬千旭氏军工岸序多的IR值.前打连曲强度设计CaMtaBt)*X11拄.QX三X三Srf20时，取入-20,、

11、施工条件较弟的高空安装焊缝和柳钉连接0.90；三.沉头和半沉头抑钉连接080.注：当几种状况I可时存在时，其折减系数应连乘.第条钢材和刷体件的物理性能指标应按表323米纳。附材和纲铸件的物里住建指标衾3.33峥出超量E(N2)用篁超金。(Nrn*)区京田度，CtM208X10WXW*12X11.78W第三节结构变形的规定第条计豫钢结构变形时,可不考虑螭松(或柳钉)孔引起的截面M弱。第条受泻构件的挠度不应超过表3.3.2中所列的容许值。第条多层枢架结构在风荷载作用下的I更点水平位移勺总高度之比值不宜大于1.50（）.层间相对位移与层高之比值不宜大于“400.受专构件为容许境度Xa构件#Al零4货

12、度I（1）不动R和a袅用工ttR）V600CD狡Mt工作蒯8姓至QF8关“40C与表3A2号次税件冷期等“决反幡希和工作歹白工34fQ外），守台展（X）士关（包壮嫌再易移笈型役名目黑“40C5co乩攵TUInX（仅用b皇岗线什）IfiSQ除3、（2）族外而氯官出（也招格辞工）V26C甲8桁3民窗及条无我从的AC高级Q石相KaRI“15Cm任田新育笆案拘此樽续如石曲此“区面IfllfX（8）Mtero1/20C华H物件O）tt“40C7（2）优见柄辫（住力强蛾文柱的文水ft）“WOO（MHWlerUH诔平为6）IfiOC（Q正夕W展、反传胡如石棉Ir电斯的NX8彳力力）（Z20C（有段在碎C（强

13、且和水平方向）V2DC注.I力上方向件的?度（对8将H和，中博工AE件tfr戌E2G）.注：对室内装修要求较岛的民用建筑多层框架结构,层间相时位移与层高之比值宜适力M小.无隔墙的多层框架结构，层间相时位移可不受限制，第条在设有重级工作制出车的厂房中，跨向诲侧吊车梁或吊车桁架的制动结构，出台最大吊车横向水平荷毂所产生的挠股不宜超过制动结构涔度的1/2200.第条i殳有理级工作制吊车的厂房柱和设杂中、引微工作制吊车的露天校桥柱,在吊车梁或吊车桁架的顶面标高处/I1.台最大吊车水平荷载所产生的计算变形伯，不应超过表335中所列的容许值.号取国平m母归图彩计三短空筋结检图再计夏1r房校级伪更能11t2

14、6CWr2O2；5天桢新我内M力支彩11r2SC8孱也石天欷桥柱的*科受彩W40CC把fif）容许计算受形去3SBHrkglWROOJC肝生H依呼Qfi”可加的IS段.H三SStftEh!l*lc*rt.5TREM*A5ttHEftfltE陕H府再在以攵=或条加电瞿上.在&aJMaSsl豉用性耳纪S生的厂唐8,唐性g&蚱H文能鱼盛M加外.第四章受弯构件的计算第一节强度第条在主平面内受理的实腹构件.其抗弯强度应按下列规定计算:一、承受静力荷我或间接承受动力荷敦时.苏+W”&f式中乜、u一绕*谢r轴的弯矩对工字形S版,轴海轴，y轴湖釉九Wr,JF.对s顺11y轴的净截面抵抗矩,丫、y截面塑性发展系

15、数，对工字形截面，=13,Yr=I20。悔J，.f=1.05,对其它截面,可按表&21采用，t一侧的抗弯强度设计值.当殁压飘绿的自由夕M幢度与其厚度之比大于13J235/%而不侬第4&9条的规定时，应取=l.0,%为钢材屈服强度声屈服点）t对3号钢，取力=2S5Nmm0对】Ma钢、l计算，但应取Y.=Yr=I*0.第41.2条在王平面内受弯但葩件，具抗翦强度应按计菖,41.2)T4%式中V计苴截面腹板平面作用的剪力,S计算的应力处以上毛截荻寸中和幽面积电,I毛截面惯性走,J膜板厚度,九一翎描谓SiH值.第条当梁翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载且该荷载处乂未设置支承加劲肋时，腹板计算高度上边缘的

16、局部承压强度应按下式计”：式中F集中荷载，对动力荷载应考虑动力系数.集中荷载增大系数,对重班工作制吊车梁,#=1.35,对其它梁，F-1.0集中荷载在液板计算高度上边嫌的假定分市长度，投下武计甚，=+2r集中荷载沿承度方向的支承长度，对吊车梁可取为53JAr自吊车梁轨顶灰其它梁顶面至腹板计够度上边嬷的距蔻.在麴皮懿芭襁直支毅瞰助时,也时蚣式4.1.S-1）计其腰板计算高度下边缘的局三应力.但W取1.0支座集中反力的院陆KS同才睦支座融尺寸可蚣式4lJ-2浒菖.住覃夕的计算占反.*制七5；e,为粉展箸上、TWWiflWrtMr）距殿，用模制令关，力根超度t*（SSiS*）蹲合s.身上、rwh.B

17、Etsn（或在R度Irtt）tMaaem（?s43.1）.第条在组合梁的腹板计算高度边缘处.若同时受行较大的正应力.典应力和局部也应力，或同时受有较大的正应力和剪血力（如连续梁支座处或梁的费缘裁面变更处等），其折算应力应按下式计算：j7/t+3t1A/4.1.4-1）式中、,c按板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、州应力和同部压应力，r和。C应按公式O和公式（44,3川）计算，。应按下式计算：。和*以拽应力为正值，压应力为负值,，一梁净截面惯性走,n一所计苴点至梁中和轴的巨离,A计菖折或应力的强度设计值电大系数，当。与。异号时，取01=12）当。与4同导或1%=。时，取&1.1其次节整体稳

18、定第条符合下列状况之一时，可不计算梁的整体稳定性：、有铺板（各种铜筋混凝土板和钢板）密铺在梁的受压翼缘上并与其坚固相连、能阻挡梁受玉翼缘的IW向位移时。:、工字形做面筒支梁受JK翼掾的自由长度1.l与其宽度B）之比不超过表421所规定的数值时.工宇彩破面筋支梁不鼻计It分体戊定性的景大“加俏余&a15号啊中无假的实承虑的H粉线作用住上卫Q荷蚊作躺住F克0sqtfl1320解*EKMBR11J713UMftVUIIMaVq101J2Qm直刎号的梁不份计|8的物W性科量*AH，成女3号狙的MHng以出拓.梁的支用处,应实行构造措施以防止梁旃找面的扭转对跨中无假响支承点的梁.1.l为其跨度:M跨中有

19、侧向支承点的梁.1.l为受压翼缘（向支承点间的距离（梁的支座处视为有侧向支承）.第条除笫421条所指状况外,在最大刚吱主平面内受弯的构件，其整体稳定性应按F式计算：f422式中M一铝星轴作用的爱大弯电,wt，媛压纤维确定的梁毛截面抵抗矩,W梁的整体稳定性系故，应按附荥一确定.注：见第4.2.1条注，第条除第4.2条所指状况外，在两个主平面受考的工字形截面构件，其祭体柩定性应按下式计算：就+W,fC*式中w.、Wr2凝压纤维确定的对X聊对y轴KS抵幅n铝是轴弯曲所确定的转体程定系数，见第42.2条.注I见第4.2.1条注。第条不符合第4.2.1条第一项状况的箱形裁面简支梁具极面尺寸（图424）应

20、满意hZbo6,且1.lZbo不应切过下列数值：3号钢9616Mn楙KMnq铜6515MnV踊ISMnVq钢57符合上述规定的箱形械面简支梁，可不计算整体稳定性，注：其它钢号的梁，其1.l/bo值不应大于9S（235fy）.第条用作削减梁受长翼绿自由长度的侧向支掠.其轴心力应依据侧向力F确定,梁的侧向力应按下式计算：4.25)_P=重判式中At梁的受压翼缘篇面面积T=图424箝形熬面第三节局部稳定第条为保证蛾合梁腹板的局部梗定性，应按卜列规定花腹板上配置加劲肋（图431）：一、当hotwW80235fy时,对有局部压应力（0洋0的梁.宜按构造配巴横向加劲肋：但对无局制压应力（c=0的梁，可不用

21、过加劲肋，:、当80235心VhoMvSI7O235,fy时，应配置横向加劲肋，并应按第4.3.2条的规定进行计算（对无局部压应力的梁,当holwl00235的时.可不计算）三、当ho/tw17O235fy时,应配置横向加劲肋和在受东区配置纵向加劲肋.必要时尚应在受压区配置短加劲肋，并均应按第432条的规定诳行计算.此处ho为腹板的计亢高度，W为腹板的原强四、梁的支座处和上翼绿受有较大固定集中荷载处,宜设置支承加劲肋，并应按第4.3.8条的规定进行计尊.第条无局部压应力c=O）的梁和简支吊车梁，当具腹板川横向加劲肋加强或用横向和纵向加劲肋加强时，应按第433条至第436条计算和劲叨间跳，其它状

22、况的梁，应按网录二计算腹板的局部稳定性。第条无局部压应力=0）的梁，其腹板仅用横向加劲肋加强时，横向加劲肋间矩应符合下列要求：一、当31200时，应取间距a不超过第43-7条规定的最为踊二、当1200CJ450:）时，a5孙_手、而一100O三、当3标18。时，0100X43.3-2）?、所一KX）式中T所考台部胃大典力产生的腰板平均剪应力N/g叽5r=V/计算，“趣板的高度F考虑。影跑的噌大系数，明安表4&3采用,系岐QC*34iJ*0ICO14C1902220240260280n1.CO1.GI1.CB1.CS1.C41.OS1.CS1C71.WHifc130C034C3钠40C42044

23、0的。1.W1.121.141.li1.却1211.241.2731*tJ,490MO弥SWSM硼6006加XOn1.361401461.q1611.n1.S4232.24s1为腹板计算高度受欢边缘至中和轴的距肉.公式（.1）右端算得的（ft若大于第4.3.7条规定的最大间距时，应取不置过最大间距.第4.3.4条无局部压应力（0C=O）的梁，其腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时图4.3.1b、c）,纵向加劲肋至腹板计算存度受压边缘的距离hl应在h5h04范圉内并应符合下式的要求：h嘤-.,a式中。一所考虑区段内最大方矩处腹板计算高度边缘的泻曲压应力（N域mm2）,应按=MnWCY1/1计算

24、.横向加劲肋间距a仍应按第条和第4.3.7条确定,但应以h2代昔h（）,井取=l.0,第435条筒支吊车梁的股板仅川横向加劲肋加强时，M劲叨的间距a应同时符合下列公式的鬟求：oa-(4&1a1.研，兰一匕式中*1、月一参数,应按表4&5-1采用,h、&螯数，应按表4&6-2采用，梁最大翻力处腹板的平均剪应力三,应按Ir-/计苴，。梁趺蹴处膜板计算嬴度欧的弯曲压应力Znmr)jg瓢板计算高度边缘的局部压应力(m,),应按公式的要求,式中T取两区段交界处的腹板平均剪应力.二代缪截面变更的吊车梁：由端部至变能面处区段的a值，应同时符合公式(4.35l)和公式(4.35-2的要求，但取变故面处眼板计算

25、高度边缘的弯曲压应力，同时由表4.35-2查得的k3、k4（ft应乘以0.75：中部不变截面区段的a值，应同时符合公式（4.3.5-1）和公A（4.3.5-2）的要求,但T取变嵌面处的腹板平均剪应力.拶找fcuh*4.1.3-，5HaUtcHk405212962C1.河SlO13941104900C.1C422292G60SSl1S241.2C4fi0870GlS642219C6S52冈1.SO4840C.20C7276atoS711191404&C810G2SISQ1839G7fi01U7IM4fiC7Waso18180CMW.10IM48C7ass2meass417IOU1.TOW720a

26、40248IGlSS100l1.8C4606算au267IMC。膈4419661.0460G就Ia卬旗14671.OO4M9312.0046C6算第条筒支括车梁的腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时（图431b、c,纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离hl应在h5MM范围内，并应符合下列公式的要求；当AA4时，1=43.6-1）当d4时，M灯端算得的值小于hH5时，尚应在腹板受压区配置短加劲助（图431d）,并附按附录二进行计算.横向加劲肋间距应按公式（4.3.5-1）确定,但应以h2代替式中的ho.以0.3C代替表4.3.5-1中的。c,若公式（4.3.5I）右端算得的伯大于2h2或分母

27、为负侑时，应取aW2h2,对腹板高度变更的吊车梁：花确定梁端部变豉面区段内（有双向加劲IW）的a假时，h2取该区段腹板下区格的平均高度,t取该区段梁端部处的腹板平均剪应力：在确定不变截面区段内的a值时,取两区段交界处的腹板平均具应力.对乳缘蔽面变更的吊车梁，确定a值时，取梁堆部腹板平均剪应力。第4,3.7条加劲肋过在眼板两侧成对配置，也可单例配置，但支承加劲肋和市级工作制吊车梁的加劲肋不应单侧配置.横向加劲肋的最小间距为05ho,最大间距为2ho（对无局部压应力的梁.当htwR00时，可采纳25ho）.在腹板两IW成对配置的钢板横向加劲肋，其截面尺寸应符合卜列公式要求：外彳幢度,i含急+4XR

28、厚度,B和在腹板!配寅的钢板横向加劲勋，其外仲宽度应大于按公式(-1)算得的1.2倍，厚度不应小于其外伸宽度的1/15.在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中，横向加劲肋的能面尺寸除应符合上述规定外,其截面惯性矩IZ尚应符合下式要求：4.&7-3)纵向加劲肋的的惯性矩/尸应符合下列公式要求,当三灰时，心1.,tjd85时，325i45目图S”7-5)短加劲肋的最小间距为0.7Sh1.短加劲肋外伸宽度应取为横向加劲肋外伸宽度的0.77.0倍.厚度不应小于短加劲肋外伸宽度的1/15.注：用型纲1：字纲.槽钢、肢尖焊于鼓板的用他)作成的加劲肋,其裁而惯性矩不得小于相应钢板加劲助的惯性矩.在腹板两

29、侧成时限置的加劲肋,其越面惯性矩应按梁腹板中心线为轴戏进行计肾.在腹板一他阳置的加劲肋,其板面惯性矩应按与加劲肋相连的腹板边缘为轴姓进行计肾“第条梁的支承加劲肋，的按承受梁支座反力或固定集中荷段的蝴心受压构件计券或在腹板平面外的稳定性，此受压构件的豉面应包括加劲肋和黑劲肋衽侧I5tw235fj苞附内的腹板面枳，其计算长度取ho梁支承加劲肋的端部应按其所承受的支座反力或冏定集中荷就进行计算：当端部为刨平顶垓时.计算共端面承压应力(对央缘支座尚应符合第8.4.13条的要求)：当谕部为焊接时，计算其焊缝应力。第条梁受压翼缘自由外伸宽度b与其厚度t之比，应符合下式要求：X15晓43.9-1)箱形鼓面梁

30、受压翼缘板在两收板之间的宽度bo与其厚度t之比，应符合下式要求：K噫43.9-2)当箱形截面梁受压震缘板设有纵向加劲肋时.则公式(-2)中的bo取为收板与纵向加劲肋之间的翼域板宽度.注：见绿板自由外抑宽度b的取64为：对焊接构件,取酸板边至飘绿板(股边缘的型卷；对轧制构件，取内Bll蚯起点至飘浮板(肢)边缘的距禹，第五章轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算第一节轴心受力构件第条轴心受拉构件和轴心受压构件的强度,除摩擦型高见度螺栓连接处外,应按下式计算：tf7-/&1.11）式中N轴心拉力或轴心压力：An一冷板面面枳摩擦型强度蟠性连接处的强度应按下列公式计算：-=/6,1.1-2）吁*于1.1-3

31、式中n在节点或拼接处，构件一端连接的高强吱螺栓数目：nl所计算豉面（报外列螺检处）上高强度摞栓数目：A构件的毛截面面积.第条实腹式轴心受压构件的稳定性应按下式计曾：g2）式中_轴心受压构件的稳定系数.应依据表的截面分类并按附录三采纳.第条格构式轴心受压构件的稳定性仍应按公式（5.1.2）计算,但对虚轴（图5.1.3a的X轴和图5.1.3b、C的X轴和y轴）的长细比应取换算长细比。秋用彩K依例或他91TH1,b3,xHXfeOH制，利任小检6炎午H胡，WhWI8,r财Jr箱礼劭，SAX1.*,财X、，处,/21.序模，K*1*1*力格50,y、利1.K侑X-X弁嗯，不为K制或剪S0MX帔XdPX

32、tX级用y1.掰XyJ注A劭.壮：y“IZXW&I（等口角城），Y对“侑oy岛明b充3扎制政：幔，JiHy侑v-T-VW*政焊*,A|-KI豺*健X壬由串立缶X*煞yk;:14沁格检心料1y族焊接、RaAJ亍轧制或笥54./*ay油丁JH期或丹桂阳Jr总ajm无任何加总的的司加任炒箱。会花科甲度入工Xknm的力景表tfrW甄构件的破诩分类叁&1.2注白0*0用用手型构&衿件内力M.计Jt分联对熨a干酸套防n足性n,戊taft(Bie.换兑长细比应按下列公式计算：一、双肢组合构件（H5,1.3a）：当缴件燧酬，=J.+a当蝌遇剑I=J足+27忘式中x一整个构件对X轴的长细比：M一分歧对最小刚度轴

33、1-1的长细比.其计尊长度取为：焊接时,为相邻两缀板的净距离：螺栓连接时，为相邻两殿板边缘螺栓的距愍：Alx何件截面中乖IIFX箱的各耨缀条毛截面面积之和。二、四肢组合构件（图b）：当薮件溯板时，&1.3-3&1.3-6)式中y整个构件对y轴的长细比：AIy构件截面中垂H于y轴的各叙缀条毛板面面枳之和三、摄件为爆条的三股姐合构件(图c)：中_7)j5+悬Gl3-8式中A1构件截面中各斜缀条毛被面面积之和：9构件就面磁条所在平面与X轴的天角.明&1.3格构式俎合构件截面注：缀板的线刚度陶符合第8.4.I条的规定.斜缀条与构件轴设间的夹角应在4Q。-7。范附内,第条对格构式轴心受压构件：当缀件为缀

34、条时，其分肢的长细比入1不应大于构件两方向长细比对虚轴取换算长细比)的较大值Zmax的0.7倍，当缀件为假板时,l不应大于40.并不应大于max的0.5倍(当max.第条用埴板连接而成的双角钢述双槽钢构件，可按实腹式构件进行计算，但地板间的距离不应超过卜列数值：受压构件4()i受拉构件80ii为械面回转半径，应按下列规定采纳：一、当为图SjJ剪力V值可认为沿构件全长不变.对格构式轴心受质构件,着力V应由承受该剪力的掇材面（包括用整体板连接的面）分担.第条用作减小轴心受压构件自由尺度的支撑.其轴心力应依据被支承构件的剪力V（作为Iw向力）确定，V可按公式（5.1.6）计以其次节拉弯构件和压弯构件

35、第条弯矩作用在主平面内的拉弯构件和压弯构件，其强度应按下列规定计券：一、承受静力荷我或间接承受动力罚或时，好焦土能力中式中YX、Yy一楸面塑性发展系数,应按友采纳，二、干脆承受动力荷我时，仍应按公式（5.2.1）计口，但取YX=Yy=1.o第条穹拉作用在对称轴平面内（浇X轴）的实股式压弯构件，其柩定性应按卜列规定计如一、弯矩作用平面内的稳定性：M+产必Flf5.2.2-1）R8掰式中N所计算构件段范围为的轴心任力,n睢作用平面内的油心受压构件确定系数,*/.所计苴构件段定ISR的最大弯住,临界力，NBI=11W.用-懿作用平面!梅大受压纤维的毛截面抵续,6_等效弯矩系数，应按下列规定采用，1弯起作用福福何移的框架柱以及悬臂构件，=1Oi2.无例别踩柱和两端支承的构件，（