振桥两阶段施工图设计毕业设计.doc

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1、目 录摘要IABSTRACTII第1章 绪论11.1 选题的目的及意义11.2 国内外研究状况11.2.1 课题研究的国内现状11.2.2 课题研究的国外现状21.3 工程概况21.4 技术指标和技术依据21.4.1 技术指标31.4.2技术依据31.5 结构形式31.6 设计基本资料31.6.1 主要材料31.6.2 材料特性31.7 设计要求41.8 施工要点4第2章 水文计算62.1水面宽度及过水面积计算62.2流量及流速计算72.3桥孔长度计算82.4桥面最低高程计算92.5 桥梁墩台冲刷计算112.5.1桥下断面一般冲刷计算112.5.2局部冲刷深度计算及基底埋置的最小深度确定122

2、.6本章小结13第3章 上部结构设计153.1设计资料及材料153.1.1主要技术标准153.1.2主要材料153.1.3桥面铺装153.1.4施工方式153.1.5支座强迫位移153.1.6温度影响163.2 桥型布置及孔径划分163.3 主梁横截面设置163.3.1 主梁间距与主梁片数163.3.2 主梁截面细部尺寸163.3.3 主梁主要截面尺寸拟定163.3.4 横截面沿跨长的变化183.4 主梁截面几何特性183.5 主梁内力计算193.5.1 单元划分193.5.2 恒载内力计算203.5.3活载内力计算213.6 次内力的计算243.6.1 收缩次内力的计算243.6.2徐变次内

3、力的计算243.6.3 温度变化产生的次内力计算253.7 内力组合263.7.1 承载能力极限状态下的效应组合273.7.2 正常使用极限状态下的效应组合303.8预应力钢筋计算及布置323.8.1 计算原理323.8.2 预应力钢束的估算363.8.3 预应力钢筋的布置373.9 预应力损失及有效应力的计算383.10 承载能力极限状态验算503.11 正常使用极限状态验算523.11.1 正截面抗裂性验算523.11.2 斜截面抗裂性验算543.12 持久状况应力验算563.12.1 支点持久状况应力验算563.12.2 跨中持久状况应力验算563.13 短暂状况应力验算583.14本章

4、小结59第4章 下部结构设计604.1 桥梁墩台尺寸拟定604.2 各墩台顶端标高的确定614.2.1 盖梁标高的确定624.2.2 承台标高的确定624.3 承台底面形心荷载计算624.3.1 3号墩恒载计算624.3.2 3号墩汽车荷载支反力计算634.3.3 汽车荷载引起的制动力计算634.3.4 3号墩承台底面形心恒载汇总634.4 桩顶荷载计算634.4.1 桩的计算宽度的确定634.4.2 桩的变形系数的确定644.4.3 桩顶刚度系数的计算644.4.4 承台底面形心位移的计算664.4.5 桩顶荷载的计算664.5 桩长计算674.6 本章小结68第5章 施工方法设计695.1

5、 桥梁的基础施工695.1.1 施工步骤695.1.2 施工工艺695.1.3 注意事项705.2 桥梁墩台的施工705.3 装配式箱梁的预制705.3.1 预应力筋的制备705.3.2 预应力筋的张拉715.3.3 孔道压浆715.4 预应力混凝土梁的运输和安装715.4.1 预应力混凝土梁的运输715.4.2 预应力混凝土梁的安装715.5全桥的体系转换725.6 桥面系施工735.6.1 桥面铺装施工735.6.2 护栏施工735.6.3 伸缩缝和泄水管735.7本章小结73结论74参考文献75致谢77摘 要本次设计为振秋桥两阶段施工图设计.该桥位于黑龙江省讷河市,中心桩号位于K0+31

6、8.45，全长164.4m，桥面净空为2净-15.25m，设计荷载为公路级，上部结构采用装配式预应力混凝土连续箱梁，下部结构形式采用双柱式桥墩，肋板式桥台，桩基础。本次毕业设计的主要内容分为水文计算、上部结构设计、下部结构设计以及施工方案设计。通过水文计算确定桥孔净长、桥面中心最低标高和桥下河床冲刷深度，上部结构设计内容包括：截面尺寸拟定，单元划分，运用桥梁博士进行恒载内力计算、活载内力计算、次内力计算、内力组合，根据计算结果进行预应力筋估算及布置，并对主梁进行承载力极限状态验算、正常使用极限状态验算和应力验算。下部结构设计拟定了桥墩尺寸、桥台尺寸、确定墩台、基础的标高，并求出桩长。上部结构预

7、应力混凝土主梁采用简支转连续施工方案，基础采用旋转钻成孔方案。本设计与主要内容合格后，绘制10张施工图。经过验算后，确定本次设计是合理的，结构设计符合要求。关键词： 预应力混凝土连续梁桥；次内力；简支转连续；桥梁博士；单元划分ABSTRACTThe two-stage constructional drawings design for Liming bridge was designed in this design. This bridge lies in city of Jiamusi in Heilongjiang province, its central milestone is

8、located at K0+305, and its total length is 190m. The clearance of the bridge floor is net 215.25m. Design load is Road-.The superstructure of the bridge is prestressed concrete continous box beams. The substructure of the bridge is double-column pier, rib type abutment and pile foundations.The main

9、contents include hydrology computation, superstructure design, substructure design and constructional scheme design. The hydrology computation includes bridge net span , central elevation and scour depth, the superstructure design consists of sectional size plan, unit divided,by the software Doctor

10、Bridge,doing the dead load internal force computation, live load internal force computation, secondary force, combination of internal forces, computation and distribution of prestressed strands, carrying out checking computation on bearing capacity limit-state and checking computation of stress. On

11、substructure design, I drawed up the pier and abutments size, ensure the elevation of foundation bottom and computes the length of piles. Craft of superstructure construction is the precasting and installation for prestressed concrete, then finish the transmission to continous girder bridge, rotatio

12、n drilling and cast-in-place groundwater concrete. Finally I draw up 10 construction drawings. The design shows that the structure of the bridge is reasonable, whats more, it can meet the design requirements and standards after checking. Key Words: Pre-stressed concrete continuous girder bridge； Sec

13、ondary force；The transformation of Simply supported girder to continous girder, unit divided, Doctor Bridge第1章 绪 论1.1 选题的目的及意义对将来就业方向和以后继续深造的考虑毕业设计我选择了桥梁设计，并将振秋桥两阶段施工图设计作为毕业设计，主要是为了把这四年学到的专业知识应用到实际工作中，为以后的工作积累经验并为以后参加工作奠定坚实的基础。独自完成振秋桥的设计任务，能够使我掌握桥梁设计和施工的全部过程，为今后的工作能独立完成大、中、小桥梁设计奠定坚实的基础。讷谟尔河段地处黑龙江省嫩江

14、县境内。讷河市地理位置优越。北枕兴安龙脉，南接万顷平畴，西望泱泱嫩水，东邻五大连池，与内蒙古隔江相望。城乡公路四通八达，111国道和齐加铁路纵贯全境，距齐市机场160公里，可以开辟对俄罗斯等国家的贸易长廊，铺设贯通南北的旅游热线。自然资源丰富。境内阡陌流金，黑土丰饶，全市有120万亩林地，33万亩草原，12万亩可利用水面，拥有耕地500万亩，流经境内的嫩江是全国仅有的两条洁净河之一，发展生态农业、生产绿色食品的条件得天独厚。现已探明的地下矿藏有高岭土、黄粘土、钾石等17种非金属矿产资源，黄粘土储量和质量居世界首位，畅销海内外。富含偏硅酸等物质的矿泉水储量巨大，为不可多得的饮用珍品。蕨菜、蘑菇等

15、山野菜百余种，开发前景十分广阔。振秋桥桥位所处地段属农场区，跨越国道111线，主要目的是为了国道的封闭，它所在的道路是讷五公路，道路等级为二级公路，荷载等级为公路级，考虑讷河区域经济和旅游业的迅速发展，决定在此修建一座桥梁振秋桥，以加快该地区经济的发展，本桥的修筑对带动嫩江县经济的发展有重要意义。1.2 国内外研究状况1.2.1 课题研究的国内现状通过在中国桥梁史纲、桥梁工程、结构设计原理、桥涵水文等书中的了解，我认识到我国自50年代中期开始修建预应力混凝土梁桥，至今已有40多年的历史，比欧洲起步晚，但近对年来发展迅速，在预应力混凝土桥梁的设计、结构分析、试验研究、预应力材料及工艺设备、施工工

16、艺等方面日新月异，预应力混凝土梁桥的设计技术与施工技术都已达到相当高的水平。 预应力混凝土连续梁桥是预应力桥梁中的一种，它具有整体性能好、结构刚度大、变形小、抗震性能好，特别是主梁变形挠曲线平缓，桥面伸缩缝少，行车舒适等优点。加上这种桥型的设计施工均较成熟，施工质量和施工工期能得到控制，成桥后养护工作量小。预应力混凝土连续梁的适用范围一般在150m以内，上述种种因素使得这种桥型在公路、城市和铁路桥梁工程中得到广泛采用。目前我国已建成的有代表性的大跨径公路和城市预应力混凝土连续梁桥.预应力混凝土连续梁桥在我国的发展与应用虽然只有20余年历史，但如今在公路、城市道路和铁路建设中广泛采用。目前我国无

17、论在设计、施工、预应力材料和设备上都取得了很大进步和一定成就，然而与国际先进水平仍存在一定差距。今天，我们需要不断地总结经验、吸取教训，在设计理论、设计规范、预应力材料和施工技术上不断完善、不断发展、勇于创新。相信通过大家共同努力，在21世纪一定能将我国预应力混凝土梁桥的设计、施工水平推向更新的高度。1.2.2 课题研究的国外现状世界桥梁发展史、预应力混凝土桥梁技术的新发展中介绍到自60年代中期在德国莱茵河上采用悬臂浇筑法建成Bendorf桥以来，悬臂浇筑施工法和悬臂拼装施工法得到不断改进、完善和推广应用，从而使得预应力混凝土连续梁桥成为许多国家广泛采用的桥型之一。预应力混凝土是在第二次世界大

18、战后迫切要求恢复战争创伤、从西欧迅速发展起来的。半个世纪以来，从理论、材料、工艺到土建工程的各种应用，都取得了极其巨大的发展与成就。尤其是随着部分预应力概念的逐步成熟，突破了混凝土不得受拉与开裂的约束，大大扩展了它的应用范围。目前预应力混凝土已成为国内外土建工程最主要的一种结构材料，而且预应力技术已扩大应用到型钢、砖、石、木等各种结构材料，并用以处理结构设计、施工中、用常规技术难以解决的各种疑难问题。1.3 工程概况讷谟尔河是黑龙江省境内嫩江干流中游的一条支流。本河段河道较为顺直，地质条件较好，河床下依次为填筑土、亚粘土、粘土、亚粘土，承载力较差。讷谟尔河属季节性河流，其径流主要靠降水补给。根

19、据该地区水文站长年的水文观测资料，并参考近年特大洪水资料，经分析计算后确定设计水位为119.04。讷谟尔河河段所处地区年最高气温是35，年最低气温是-35，年平均气温是5，标准冻深是2.0m。该地区建筑材料供应良好。1.4 技术指标和技术依据1.4.1 技术指标（1）道路等级：一级公路（2）荷载等级：公路级（3）桥面净空：2x净-15.25米（4）环境类别：类（5）设计水位：119.04 m（6）标准跨径：38.5米1.4.2技术依据（1）公路工程技术标准（JTG B01-2003）（2）公路桥涵通用设计规范（JTG D60-2004）（3）公路钢筋混凝土和预应力混凝土设计规范(JTG D62

20、-2004)（4）公路桥涵施工技术规范(JTJ 041-2000)（5）公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ 024-2004）1.5 结构形式 上部结构采用4x38.5装配式预应力混凝土简支转连续箱梁；边跨主梁全长38.12；中跨主梁全长37.9；计算跨径37.5。下部采用双柱式桥墩、肋板式桥台,钻孔灌注桩基础。1.6 设计基本资料1.6.1 主要材料混凝土：预制主梁、现浇湿接缝、桥面现浇层均采用C50混凝土预应力钢绞线：采用17标准型-15.2-1860-GB/T5224-1995钢绞线主筋：采用HRB400钢筋箍筋：采用HRB335钢筋构造钢筋：采用HRB335钢筋1.6.2 材料特性1.

21、C50混凝土强度标准值：=32.4 MPa, =2.65 MPa强度设计值：=22.4 MPa, =1.83 MPa弹性模量：2.预应力钢束抗拉强度标准值： 抗拉强度设计值：弹性模量：3.普通钢筋（1）主筋抗拉强度标准值：抗拉强度设计值：弹性模量：（2）箍筋抗拉强度标准值：fsk=335 MPa抗拉强度设计值：fsd=280 MPa弹性模量： 1.7 设计要求各截面的尺寸拟定参考标准图；采用后张法施工工艺制作主梁；用刚接板梁法计算跨中横向分布系数；用杠杆法计算支点横向分布系数；配筋采用部分预应力的方法；桥台采用肋板式；基础采用桩基础。1.8 施工要点1、预制主梁时，混凝土强度达到设计强度85%

22、后，方可张拉预应力钢束，为了防止主梁的侧弯,每一根钢束分34 次张拉，每一次张拉顺序为N4、N2、N3、N5、N6、N1 钢束,并应保证两端对称、均匀张拉，张拉完成后，应及时进行压浆,并对端支座梁端及时封锚，为克服箱梁在钢束张拉完成时弹性上拱，预制梁应设置向下的二次抛物线反拱。2、钢束张拉锚下控制张拉力为 1395Mpa（主梁预应力钢束）1358Mpa（顶板负弯矩钢束）。3、预应力管道采用金属波纹管成形，安装时必须严格按坐标定位，确保管道的线形准确。锚下垫板必须与预应力钢束垂直，垫板中心应对准管道中心，在管道密集部位及锚固区，应特别加强混凝土的振捣，确保混凝土浇注质量。4、预制主梁时，应注意顶

23、板负弯矩钢束扁波纹管的准确预埋，并采取可靠措施，防止浇注混凝土时波纹管发生变形，影响穿束。在主梁安装好后，应先将对应的扁管道相接并穿束，焊接连续接头处的主梁钢筋和横隔梁钢筋，然后再浇注连续接头段混凝土，当其混凝土强度达到设计强度的85%后，张拉接头处负弯矩区预应力钢束形成结构连续，并及时对管道压注水泥浆并封锚。5、存梁期间应对预制主梁的上拱度进行观测，其值与设计计算值相差较大时应分析原因，宜尽量控制在计算值以内，同时，存梁期不宜大于60 天，且同一联预制梁的施工龄期相差不得过大，以免挠度相差较大。预制主梁采用兜吊应在预制时考虑好兜吊点的位置，一般以尽量靠近端支点和临时支点处为宜，并在施工时应注

24、意兜吊的方式，尽量保持主梁的平衡，避免发生倾覆等情况。6、预制主梁施工时应保证预埋件的位置、护栏的锚固钢筋，预留泄水孔位的准确，主梁湿接缝处的混凝土表面必须凿毛、冲洗、以保证新老混凝土的结合。7、搁置、吊运、架设时注意在预制主梁两侧设置横向支撑，以防止梁体侧倒。8、主梁兜底吊装就位时，在设置伸缩缝墩（台）顶处，将主梁置于永久支座上，连续端先将主梁置于临时支座上，成为简支状态，并采取措施确保各单片主梁的稳定。9、主梁安装就位后，必须及时进行横隔梁间的焊接及翼缘板湿接缝混凝土的浇筑。只有其设计强度达到70%并采取压力扩散措施后，方可在其上运梁。10、浇注接头及湿接缝混凝土时，应注意连续钢筋的焊接，

25、现浇湿接缝的浇注在连续接头浇完后进行。 11、凡需焊接的受力部位，均应满足可焊性要求，并且当使用强度等级不同的异种钢材相焊时所选用的焊接材料的强度应保证焊接及接头强度高于较低强度等级的钢材强度。12、钻孔灌注桩施工时要要严格遵循技术要求，以防坍孔；在钻孔完毕和清孔后应进行质量检查。其允许偏差应符合颁布公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）的质量检查标准。13、为确保基桩质量，要求清孔下钢筋笼。灌注混凝土之前应再次探测孔底沉淀，不得超过公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）的要求。14、钻孔桩的混凝土质量按公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）规定作探孔取样检查。15、耳

26、墙混凝土浇筑顺序，应先浇悬臂然后逐次浇至背墙。耳墙对帽梁产生较大的弯扭力矩，因此在拆除底模支架时应避免造成大的冲击力。16、台背及锥坡顶处，应逐层夯实，为减少水平土压力，不得用大型机械推土筑高和镇压的方法，锥坡处采用浆砌片石铺砌。第2章 水文计算2.1水面宽度及过水面积计算天然河流的形状本不规则，过水断面沿流程变化实属非均匀流。但是按水文断面要求而选择的断面。则近似均匀流。故可按曼宁公式计算。按形态断面图计算，将全河分八份，无河滩全为河槽。具体计算见下表2.1表2.1 过水面积、水面宽度计算表桩号河床高程(m)水深 (m)平均水深(m)间距 (m)湿周过水面积()累计面积()合计K0+218.

27、30119.0402.241.321.73.142.24+220.00116.402.6486.644.222020.2584.4+240.00113.245.80179.745.7916.0816.0893.10+256.08113.265.78227.55.748.328.3247.76+264.40113.345.70514.77.8936.436.66287.20+300.80108.9610.08913.7310.7737.0537.08399.03+337.85107.5811.461071.9210.8214.6214.68158.19+352.47108.8610.181290

28、.839.1124.0324.13218.91+376.50111.008.041364.646.5911.211.5773.81+387.70113.905.141384.562.577.759.3019.92K0+395.45119.040图2.1 振秋桥水文断面图2.2流量及流速计算根据公式： （2-1） （2-2） （2-3）式中：河床断面平均流速；设计流量；湿周；粗糙系数；本设计取， ；水力半径；水力坡度，本设计取。由形态断面图得湿周：左滩部分： 河槽部分： 全断面设计流量与流速： 2.3桥孔长度计算采用经验公式（2-4）得： （2-4）式中：桥孔最小净长度；设计流量；天然河槽流量；

29、天然河槽宽度；河段类型系数；河段类型指数。查表得，=0.90，代入（2-4）得：验算：设计标准跨径为38.5m,分四孔,该桥孔布设方案的桥孔净长度为：m，大于桥孔最小净长度118.90m,所以分孔合理。各墩台布置见图2.2。图2.2 墩台布置图2.4桥面最低高程计算 河床平均水深： 设计流量通过时为缓流。桥前出现壅水，而不出现桥墩迎水面急流冲击高度，桥位河段为不通航河段，则桥面最低标高： （2-5）式中：桥面最低高程； 设计水位；各种水面升高值总和； 桥下净空安全值； 桥梁上部构造建筑高度。1、桥前壅水高度和桥下壅水高度河滩路堤阻断的过水面积为 则河滩路堤阻断流量 冲刷前桥下平均流速： 天然状

30、态下桥孔部分的平均流速：，冲刷后桥下平均流速： 修正系数：=0.61 定床壅水系数：桥前最大壅水高度： =0.23m桥下壅水高度：根据调查，本河段其他引起水位升高的因素可忽略不计，即水面升高值只有桥下壅水高度。水面升高值：2、不通航河流桥下净空安全值查不通航河流桥下净空安全值表得，3、桥梁建筑高度桥面最低标高：2.5 桥梁墩台冲刷计算2.5.1桥下断面一般冲刷计算1、河槽一般冲刷深度计算由河流横断面可知，其水面宽度大于平均水深的10倍，可用平均水深h代替水力半径计算流速。河槽底部为硬塑性黏土，故按黏性土的计算公式桥下河槽部分通过的设计流量： = （2.4）复式河床取平摊水位时的河槽宽度和平均水

31、深：河槽一般冲刷深度计算式为： （2.5）式中：单宽流量集中系数，取1.0； 冲刷范围内的液性指数,取0.50； 河床的最大深度，取11.46m； 河槽宽度,取131.05-31.6=126.25m； 桥墩水流侧向压缩系数，查表内插得=0.977 =因材，冲刷线高程：119.04-13.61=105.43m2、河滩一般冲刷深度计算河滩部分通过的设计流量： 桥下左侧河滩最大水深： 河滩平均水深：河滩部分桥孔净长：=24.40m因此，河滩一般冲刷深度： 11.27m 冲刷线高程： 119.04-11.27=107.77m2.5.2局部冲刷深度计算及基底埋置的最小深度确定1、桥墩局部冲刷深度h桥墩为

32、双柱墩，墩直径为1.6m，查墩形系数表，计算宽度行进水流河槽：一般冲刷后墩前行进流速： 则：2、桥墩最低冲刷线高程河槽：（1）一般冲刷冲刷线高程：119.04-13.61=105.43m（2）局部冲刷冲刷线高程：105.43-1.46=103.97m河滩：一般冲刷冲刷线高程： 左滩119.04-11.27=107.77m3、基础埋置最小深度(1)河槽:基底高程HjM HjMHmin103.97-3.0100.97m(2)河滩：基底高程HjM左滩：HjMHmin107.77-2.5105.27m2.6本章小结水文计算是由桥位所处的地质剖面图得出设计水位119.04m，由谢才满宁公式计算设计流速2

33、.628m/s和设计流量3638.95。进而确定出桥梁孔径为438.5m，桥下河床一般冲刷线高程105.43m和局部冲刷线高程为103.97m以及桥面最低标高121.92m，为桥型方案选择、分孔、基础埋置深度以及各种标高确定提供依据，分孔方案经过验算满足桥梁净长的要求，所以方案合格。第3章 上部结构设计3.1设计资料及材料3.1.1主要技术标准道路等级：一级公路；荷载等级：公路级；桥面净空：2x净-15.25米；环境类别：类；通航要求：无通航。3.1.2主要材料1、混凝土预制主梁、现浇湿接缝、桥面现浇层均采用C50号混凝土，桩基础采用C40号混凝土。2、预应力钢绞线采用的低松弛高强度预应力钢绞

34、线应符合GB/T5224-2003的规定。单根钢绞线直径15.2mm，钢绞线公称面积，标准强度，弹性模量。3、普通钢筋主筋采用HRB400，箍筋及构造钢筋采用HRB335，所用钢筋符合国家标准的规定，且焊接钢筋应满足可焊要求。4、锚具采用OVM型锚具及其配套设备。5、预应力钢束管道管道成孔采用金属波纹管。3.1.3桥面铺装 采用8cm厚混凝土现浇层，1cm厚防水层和10cm厚沥青混凝土桥面铺装。3.1.4施工方式 简支转连续施工法。3.1.5支座强迫位移边支座：下沉1cm。3.1.6温度影响 主梁上、下缘温差5。3.2 桥型布置及孔径划分为缩短工期，提高行车舒适性，综合分析比较各类桥型后最终采

35、用预应力混凝土连续梁桥，跨径为，施工方法为简支转连续。考虑伸缩缝的设置，实际桥跨长为153.84m,即在桥的两头各设8cm的伸缩缝，桥跨结构的计算简图见图3.1所示。图3.1桥跨结构计算简图两边孔计算跨径为37.545m,两中孔计算跨径为37.5m,连续梁两端至边支座中心线之间的距离为0.375m，两端伸缩缝的长度为0.08m。3.3 主梁横截面设置3.3.1 主梁间距与主梁片数（1）主梁间距：3300mm（2）主梁片数：4片3.3.2 主梁截面细部尺寸桥面净宽为2x净-15.25m。由于采用简直转连续的施工方法，主梁先预制再运输、 吊装就位，因此横截面布置时应考虑到施工中的吊运能力，为保证预

36、制简支箱梁在制作、运输和安装中的稳定性，在支座处设置端横隔梁，同时，为了加强全桥横向连接的可靠性，在L/2处设置中横隔梁，为减少主梁恒重，将中横隔梁预制为空心。3.3.3 主梁主要截面尺寸拟定 具体尺寸见图3.2图3.4。图中单位：mm (a)支点截面 (b)跨中截面图3.2 中梁横断面尺寸图 (a)支点截面 (b)跨中截面图3.3 内边梁横断面尺寸图 (a)支点截面 (b)跨中截面图3.4 外边梁横断面尺寸图3.3.4 横截面沿跨长的变化为加强桥跨结构横向连接的可靠性，同时为了保证主梁在制作、运输、安装中的稳定性，在横向设置横隔梁，每跨设置3道横隔梁，平均厚度为220mm同时，为了改善梁端部

37、区段由于集中力的作用而引起较大局部应力的情况，也为了布置锚具的需要，梁壁为配合钢束弯起而从距跨中14670mm处开始向支点逐渐加厚，到距跨中18670mm处壁厚加厚结束，开始进入实习部分，如图3.5所示，主梁采用等高形式。图3.5横截面沿跨长变化图 (单位：mm)3.4 主梁截面几何特性为判定拟定尺寸是否合格，根据跨中截面的最大毛截面和最小毛截面的截面特性，求出截面效率指标，判断其是否大于0.5，进而初步判断拟定截面是否合格。表3.1主截面几何特性分块名称分块面积Ai分块面积行心距上缘距离Yi分块面积对上缘净距Si=Ai*Yi分块面积的自身惯距Iidi=Ys-Yi分块面积对行心的惯距Ix=Ai

38、*di2I=Ii+Ix1432093888087.4633162301210021.332133277.7875.13.47.2533082370842566.5773.461664702.6410021.332133277.7875.13.47.2558913100.35-3.89.25.26985183.3728034-86.91.2.273200188.7-92.242995626417927续上表小毛截面Ys96.46上行心距ks422.070.546下行心距kx690.99分块名称分块面积Ai分块面积行心距上缘距离Yi分块面积对上缘净距Si=Ai*Yi分块面积的自身惯距Iidi=Ys

39、-Yi分块面积对行心的惯距Ix=Ai*di2I=Ii+Ix1594095346080.21.5.5210021.332133277.7867.88.992.77233082370842566.5766.21.15.72410021.332133277.7867.88.992.77258913.5100.35.73-11.14.63.636985.6183.37.4728034-94.16.9.973200188.7-99.4919547.12.2.2大毛截面Ys89.21上行心距ks379.870.565下行心距kx750.77由上表可得出，大毛截面里截面效率指标=0.565，小毛截面里截面效

40、率指标=0.546，所以初拟尺寸合格，可以继续计算。3.5 主梁内力计算3.5.1 单元划分本桥采用平面杆件体系有限元程序桥梁博士软件计算分析。全桥划分单元时，应在综合考虑结构在施工过程及正常使用阶段控制设计的截面位置，使控制截面位于单元节点处。该设计为简支转连续梁桥，结合施工、使用中结构的受力特性及预应筋束布置，将全桥划分为194个单元、195个节点，节点号与对应控制截面对应关系及各节点坐标见表3.2、3.3。节点号与控制截面对应关系见表3.2。表3.2节点号与控制截面对应表节点号23712233439434548控制永久变化变化L/4L/23L/4变化变化临时永久截面支座结束点开始点开始点

41、结束点支座支座节点号51535762738489939598控制临时变化变化L/4L/23L/4变化变化临时永久截面支座结束点开始点开始点结束点支座支座节点号101103107112123134139143145148控制临时变化变化L/4L/23L/4变化变化临时永久截面支座结束点开始点开始点结束点支座支座节点号151153157162173184189193194控制临时变化变化L/4L/23L/4变化变化永久截面支座结束点开始点开始点结束点支座进行结构内力计算之前，对全桥进行单元划分，根据桥梁博士节点划分原则，在各控制截面及截面有变化处划分节点，在截面无变化处平均1米划分一个节点。3.5.2 恒载内力计算1、一期恒载内力的计算一期恒载集度为箱梁集度，本设计将箱梁横载集度作为均布集度作用在相应的单元。本设计恒载内力的计算采用桥梁博士软件进行计算。2、二期恒载内力的计算二期横载集度包括横隔板集度和现浇湿接缝处箱梁实心部分集度，将横隔板作为集中力加在节点上。湿接缝处箱梁实心部分则作为均布荷载平分给每个节点。中横隔梁0.67