广东超高层商业综合体31层悬挑模板施工专项方案(附大样图图、计算书).doc

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1、模板工程施工方案一、 编写依据1、施工图纸；2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；3、木结构工程施工质量验收规范（GB50206-2002）；4、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）；5、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；6、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；7、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）；8、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；9、工程测量规范（GB50026-2007）；10、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）11、建筑工程荷载规范（GB50009-2001）二、 工

2、程概况序号项目内容1工程名称46层设计商业、办公、酒店1幢2工程地址某某新城F2-2之一地块3建设单位某某房地产发展有限公司4设计单位某某建筑结构设计事务所（结构）华森建筑与工程设计顾问有限公司（建筑）5监理单位某某建筑工程监理有限公司6监督单位某某市建设工程质量监督站7施工单位某某三建集团有限公司8工程概况建筑规模建筑面积m2层数地下四层、地上四十六层建筑高度179.5m标高0.0009.4m基底建筑功能商业、办公、酒店结构类型钢筋砼框架-核心筒结构基础形式人工挖孔桩基础本工程项目地点位于某某市新城市中心-某某新城，南侧为保利房地产开发有限公司开发的某某新城F2-2之二地块项目工程，北邻金穗

3、路，东邻冼村路西邻某某大道东，南北长约95米东西宽约145米。建筑面积：约m2；本工程三十层层高4.8m,于31层6轴处向西飘出。飘出部分悬臂梁最大尺寸为500X600mm,封口梁为300X600mm,板厚为300mm。需于29层支设悬挑平台供模板支架搭设，29层封口边梁为600X600mm,板厚为300mm。 局部剖面图三、 模板设计（一） 梁模板设计1、模板设计：根据工程结构型式和特点及现场施工条件，31层悬挑部分梁模板梁底模板用18mm厚木夹板，次龙骨50100mm单木枋250mm，主龙骨采用48X32钢管；支架立杆采用48X32钢管，立杆间距横向1000mm，纵向1000mm；梁旁竖肋

4、50100mm木枋250mm，对拉螺栓采用14螺杆，横向间距500mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm。（二） 板模板设计楼面模板用18厚夹板，次龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm，间距250mm；主龙骨采用5号槽钢，间距1000mm。支架立杆48X32钢管，横向间距1000mm，纵向间距1000mm。（三） 悬挑系统设计本工程于29层采用18#工字钢悬挑体系做为31层飘出部分模板支架及外排栅落脚点，并于28层用10#工字钢回顶。悬挑工字钢总长为12m,其中悬挑段4.9m,非悬挑段7.1m。悬挑工字钢支承在封口梁上，工字钢根部压锚采用两道20的圆钢形卡锚固在

5、现浇板内，工字钢布置原则上沿封口梁每1000mm左右均匀布置，悬挑部分工字钢上采用20的焊短钢筋头作为立杆钢管定位。工字钢下弦每隔900mm用5#槽钢连接，槽钢上放一层排栅钢网及一层旧模板铺底做为防坠安全护板。（四） 计算书（附后）四、 悬挑模板的施工方法（一） 施工准备工作1、编制专项施工方案，由施工企业技术负责人、总监理工程师签字后，方可实施。 2、支架搭设前，工程、技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。 3、对钢管、型钢、杆件、构件、配件、加固件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的钢材及构配件。（二） 放线测量1、

6、架体放线时，应先清理好现场。 2、在30层梁板模板完成时，首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出结构的边线，以便于准确设置架体的尺寸。 3、根据悬挑钢的间距，用墨斗弹出悬挑杆的位置，在30层钢筋施工完成后设置预埋套环。 4、结构墙体施工完成后，用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。 （三） 主要施工方法1、放线定位：根据工字钢平面布置图首先确定工字钢具体位置，确定后根据工字钢定位确定预埋压环位置，本工程为确保工字钢倾覆，每个悬挑工字钢设置3个压环固定，结构封口梁中设置一处，固定端尾部设置两处。 2、预埋固定：压环位置确定后，压环锚固段预埋至混凝土板底，楼板底筋

7、下方，预埋完成复测无误后将压环和楼板钢筋进行绑扎固定，避免压环偏移。 3、混凝土浇筑过程监测：压环固定后，在楼板混凝土浇筑过程中全面监测压环在混凝土浇筑过程中变形的情况，若发生由于混凝土浇筑发生较大偏移应立即进行调整并加固，保证压环位置准确。 4、悬挑架体安装 安装前的准备工作 压环复测：混凝土浇筑完成并达到一定强度后，重新测量检查压环预埋位置，确保压环位置准确后开始悬挑工字钢。 型钢材料检验：每批型钢及工字钢进场前认真核对钢材产品质量检验证明，并且检查型钢外观是否出现变形的缺陷，必须保证施工工字钢满足标准要求。 28层操作平台搭设：28层浇筑完成后混凝土强度达到要求后，将6m长钢管吊至28层

8、楼板面安装，在其上搭设钢管操作平台。悬挑工字钢安装工字钢安装：待29层楼板混凝土强度等级达到要求后，将工字钢吊运至29层混凝土板面，根据悬挑长度将工字钢套入压环，悬挑至设计长度后和压环用木楔固定。 斜撑钢管安装：斜撑钢管采用10#工字钢，工字钢焊接前首先将工字钢两端进行切口，保证焊接面积。上部和悬挑工字钢进行焊接，下端和下层预埋钢板进行焊接。悬挑结构模板支架搭设 搭设顺序：放线搭设立杆，立杆穿入工字钢上焊接的钢筋设置纵向扫地杆，与立杆固定后，装设横向扫地杆与立杆固定，每边竖起34排立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直度和平杆水平度使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段

9、按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。 支撑架构造要求 立杆：必须沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距工字钢上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。 钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1300，且控制在50mm以内。 纵向水平杆：纵向水平杆接长应采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵

10、距的13。横向水平杆与室内满堂脚手架拉结能一个整体。搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。 剪刀撑：在架体外侧四周应设竖向连接式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设竖向连续式剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与工字钢顶紧，夹角宜为45-60。 五、 模板体系检查与验收1、模板支架体系应在下列阶段进行检查与验收： A、模板支架体系放线搭设前； B、作业层上施加荷载前； C、整体搭设完成后； D、遇六级大风或大暴雨后；E、停用超过一个月。2、模板支架体系使用中，应定期检查下列项目： A、承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑的构造是

11、否符合要求； B、底座是否松动，立柱是否悬空，外侧立柱是否有变形； C、立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求； D、扣件、连接件是否松动； E、是否超载。 3、模板支架体系验收时应具备下列文件： A、专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的审核意见； B、构配件的产品质量合格证、质量检验报告； C、高支模工程的施工记录及质量检查记录； D、模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录； F、模板支架体系的验收申请报告。 六、 模板体系的拆除1、高支模支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度试验报告为依据。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经项目技术负责人检查验证确认不再需要

12、，并监理单位审批同意后，方可拆除。 2、拆除梁支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。 3、拆除前，由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底。 4、支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。 5、拆除顺序：先松开顶托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 6、在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步。7、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除。 8、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除

13、的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面。不得留有悬空模板。七、 需要注意的事项1、悬挑型钢所在楼板混凝土浇筑前，需在楼板上定出悬挑型钢的位置，为套环的埋设做好准备。悬挑型钢的横向间距为1m，套环埋入顶板内的深度不小于100； 2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； 3、混凝土浇筑过程中，采取从内向外的浇筑方式依次进行，确保模板支架施工过程中均衡受载。八、 安全施工保证措施（一） 安全保证体系 组织机构如下图：项目执行经理李耀松生产经理刘玉华技术负责人林 培工 长许江洪安全员冉小琳1、以项目执行经理为首的分级负责的安全生

14、产保证体系。项目经理是安全生产的第一责任人，组织编制施工方案，统筹协调、指挥、全面负责架体的安全管理。 2、生产经理是安全管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的权力，负责本工程安全标准的制定，执行情况的监督与检查。 3、技术负责人是安全技术的第一责任者，负责编制施工方案，负责安全技术措施的审核批准，负责对架体搭设及拆除的技术交底，检查落实方案。 4、工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业队伍开展安全施工，严格按照方案要求，第一时间汇报现场实际情况，发现问题立即通报。工长及安全员是安全生产有力保证层。 （二）安全教育制度 1、严格执行三级安全

15、教育制度。新进场的每个施工人员，必须先接受公司、项目部、班组“三级”教育，并在“三级安全教育卡”上签名，并登记其本人的身份证号码。 2、三级安全教育是指公司对新进场的施工人员着重进行安全基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重进行现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育。 3、根据模板支撑系统设计，由技术负责人向操作施工人员交底，并进行双方签字确认。 4、项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。 （三）安全检查制度 1、工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业区段的安全设施

16、进行应进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报，待隐患消除后方可开始作业，并逐步完善记录工作。 2、工地专职安全员要每日对作业区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施，督促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全纪律，执行操作规程和正确使用劳动保护用品。 3、要认真执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格项要制订整改计划，并做到“定人、定时间、定措施”的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的应暂停作业。 4、电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配

17、电装置、低压电器和变压器、配电盘等应每班巡视一次，并填写好“用电设备运行日记”。 （四）安全管理措施 1、搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。 2、施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。 3、搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。 4、施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆

18、、纵横向扫地杆等加固杆件。 5、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。6、模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。 7、施工作业场所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所用的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。 8、设专人负责对支架进行经常检查和保修工作。对高层支架定期作立杆基础沉降检查，发现问题立即采取措施。 9、施工中对支架发现有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作

19、业。 10、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。对进行高处作业的高耸建筑物事先设置避雷设施。遇有台风暴雨后应对支架设施逐一加以检查，发现有松动、变形、损坏或脱落等现象立即修理完善。 11、进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。 12、拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。 13、模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。14、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支

20、架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于lm，堆放高度不得超过lm。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。 15、拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。 （五）预防模板架坍塌的技术措施 1、设计模板及支撑体系时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过混凝土结构工程施工及验收规范的允许值。 2、所有钢管、连接件、木枋等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。 3、模板支架搭设场地必须平整坚实，排

21、水良好，具有足够承载力。 4、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。 5、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。 6、支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、扫地杆、剪刀撑，防止由于整体刚度不足和失稳造成坍塌事故。 7、模板支架立杆的纵向水平拉杆应顶贴到已浇筑好的混凝土墙上。 8、可调托座伸出长度不宜超过400mm，若伸出长度超过400mm，应加拉杆连结稳定。 9、安

22、装完毕经验收确认符合要求后才能进行混凝土浇筑。 10、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。 （六）架体维护措施 模板架搭设完成后需经验收合格后方可投入使用，在使用过程中要至少派一名专职安全员对架体进行经常性的检查，发现有扣件松动的部位必须进行紧固后才能继续施工。大风、大雨及停工以后要对架体进行一次全方位的检查，并经验收合格后方可继续使用。在浇筑混凝土的过程中派专人24小时监视架体是否发 生变化，发现问题及时通报。九、 梁模板计算书本工程梁模板计算取悬挑部分最大截面梁（500X600）进行计算

23、，计算书如下 ：梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:31KL3。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：13

24、0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.50；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：8.30；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇

25、混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑

26、的间距(mm)：250.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，200mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h

27、； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W

28、f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 471.81.8/6=25.38cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4717.850.9=9.06kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.4740.9=2.369kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.19.063502 + 0.117

29、2.3693502 = 1.45105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.060.35+1.22.3690.35=4.483kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.45105 / 2.54104=5.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=9.06N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性

30、模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 471.81.81.8/12=22.84cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.063504/(10060002.28105) = 0.672 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.672mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.483/(0.600-0.130)=9.538

31、kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.034 kNm，最大支座反力 R= 1.996 kN，最大变形 = 0.001 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 3.43104/8.33104 = 0.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:

32、 f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.001mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.996kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E =.00 N/mm

33、2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.314 kNm，最大支座反力 R= 4.441 kN，最大变形 = 0.218 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.14105/9.46103 = 33.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =33.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.218 mm主楞的最大容许挠度值: = 7

34、00/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.218mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2

35、(24.00+1.50)0.500.600.90=8.262kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.500.500.90=0.270kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(8.262+0.27)2502+0.1172.522502=7.18104Nmm； =Mmax/W=7.18104/2.70104=2.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2

36、，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=8.262+0.270=8.532kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.5322504/(10060002.43105)=0.155mm；面板的最大挠度计算值: =0.155mm 小于 面板

37、的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.60.25+0.50.25(20.47+0.5)/ 0.5=5.022 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.25=1.4 kN/m；均布荷载设计值 q = 5.022+1.400 = 6.422 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.251.20.1324.00+1.4(2.00+2.00)(1.00-0.50)/4=0.292kN2.支撑方木

38、验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=1.898 kN；最大弯矩：M= 0.667kNm最大剪力：V= 1.898 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.667106 /8.33104=8 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31.8981000/(250100)=0.569N

39、/mm2；方木的最大挠度： =0.897 mm；方木的允许挠度: =1.0001000/250=4.000 mm；方木最大应力计算值 8.004 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.569 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.897 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.73 cm3；I=11.36 cm

40、4；E=N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.898 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.712 kNm ；最大变形 max = 2.144 mm ；最大支座力 Rmax = 8.302 kN ；最大应力 =M/W= 0.712106 /(4.73103 )=150.5 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 150.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度m

41、ax=2.144mm小于1000/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.302 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求

42、! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.302 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1298.3=1.286 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.000/2+(1.000-0.500)/4)1.0000.500+(1.000/2+(1.000-0.500)/4)1.0000.130(1.500+24.000)=2.861 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.

43、500)/41.000= 3.500 kN；N =N1+N2+N3+N4=8.302+1.286+2.861+3.5=15.949 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.011 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.011(1.5+0.52) = 2.95 m；lo/i = 2949.593 / 15.9 = 186 ；由