细格栅及旋流沉砂池计算书.docx

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1、细格栅及旋流沉砂池计算书(1)上部结构计算IiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiI公司名称：IIIII建筑结构的总信息SATWE2021_V1.1.0中文版(2023年6月8日16时5分)文件名:WMASS.OUTII工程名称：设计人：计算日期:2023/09/27II工程代号：校核人：计算时间:19:12:04IIiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii总信息结构材料信息：混

2、凝土容重(kNm3):钢材容重(kNm3):钢碎结构Gc=25.00Gs=78.00是否扣除构件重叠质量和重量：否是否自动计算现浇楼板自重：是水平力的夹角(Degree):ARF=0.00地下室层数：MBASE=0竖向荷载计算信息：风荷载计算信息：按模拟施工1加荷计算计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息：“规定水平力”计算方法：计算X,Y两个方向的地震力楼层剪力差方法(规范方法)结构类别：框架结构裙房层数：MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGe=0嵌固端所在层号：MQIANGu=1墙元细分最大控制长度(m):弹性板细分最大控制长度(m):是否对全楼强制采用刚性楼板假定：墙梁跨中节点

3、作为刚性楼板的从节点：DMAX=1.00DMAX_S=1.00否是墙倾覆力矩的计算方法：考虑墙的所有内力贡献墙偏心的处理方式：传统移动节点方式高位转换结构等效侧向刚度比采用高规附录E:否是否梁板顶面对齐：否是否带楼梯计算：框架连梁按壳元计算控制跨高比：墙梁转框架梁的控制跨高比：否0.000.00结构所在地区：全国通用规范执行全国规范版本：2021版楼板按有限元方式进行面外设计否多模型及包络采用指定的刚重比计算模型：否风荷载信息修正后的基本风压(kNm2):风荷载作用卜舒适度验算风压(kNm2):地面粗糙程度：WO=0.40WOC=0.55B类结构X向基本周期(秒)：Tx=0.26结构Y向基本周

4、期(秒)：Ty=0.26是否考虑顺风向风振：是风荷载作用下结构的阻尼比()：风荷载作用下舒适度验算阻尼比()：是否计算横风向风振：WDAMP=5.00WDAMPC=2.00否是否计算扭转风振：否承载力设计时风荷载效应放大系数：WENL=1.00体型变化分段数：MPART=1各段最高层号：NSTI=3各段体型系数(X):USIX=1.30各段体型系数(Y)：USIY=1.30设缝多塔背风面体型系数：USB=0.50地震信息结构规则性信息：不规则振型组合方法(CQC耦联;CCQC耦联)：特征值分析方法：CQC子空间迭代法是否由程序自动确定振型数：否计算振型数：NMODE=9地震烈度：NAF=6.0

5、0场地类别：KD=II设计地震分组：一组特征周期：TG=0.35地震影响系数最大值：Rmaxl=0.040用于12层以下规则睑框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：Rmax2=0.280框架的抗震等级：NF=3剪力墙的抗震等级：NW=3钢框架的抗震等级：NS=3抗震构造措施的抗震等级：NGZDJ=提高一级悬挑梁默认取框架梁抗震等级：否按抗规(6L33)降低嵌固端以卜抗震构造措施的抗震等级：否周期折减系数：TC=1.00结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心：是偶然偏心考虑方式：相对于投影长度X向相对偶然偏心：ECCEN_X=0.05Y向相对偶然偏心：ECCEN,Y=0.05是

6、否考虑双向地震扭转效应：否是否考虑最不利方向水平地震作用：否按主振型确定地震内力符号：否斜交抗侧力构件方向的附加地震数：NADDDir=0工业设备的反应谱方法底部剪力占规范简化方法底部剪力的最小比例：SeisCoef=1.00活荷载信息考虑活荷不利布置的层数：考虑结构使用年限的活荷载调整系数：考虑楼面活荷载折减方式：柱、墙活荷载是否折减：传到基础的活荷载是否折减：柱，墙，基础活荷载折减系数：计算截面以上的层数123456892020梁楼面活荷载折减设置：墙、柱设计时消防车荷载是否考虑折减:柱、墙设计时消防车荷载折减系数:梁设计时消防车荷载是否考虑折减：二阶效应结构内力分析方法：考虑P-DELT

7、A效应方法：柱计算长度系数是否置为1：是否考虑结构整体缺陷：是否考虑结构构件缺陷：调整信息楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式：从第1到3层FACLD =1.00传统方式 不折减 折减折减系数1.000.850.700.650.600.55不折减是1.00是一阶弹性设计方法 不考虑否否否梁刚度放大系数按2010规范取值BK MAX =2.00中梁刚度放大系数上限：边梁刚度放大系数上限：BK_SIDE_MAX=1.50托墙梁刚度放大系数：BK_TQL=1.00梁端负弯矩调幅系数：BT=0.85梁端弯矩调幅方法：通过竖向构件判断调幅梁支座梁活荷载内力放大系数：BM=1.00梁扭矩折减系数：TB=0.40

8、支撑按柱设计临界角度（Deg）:地震工况连梁刚度折减系数：ABr2Col=20.00BLZ=0.60风荷载工况连梁刚度折减系数：BLZW=1.00采用SAUSAGE-CHK计算的连梁刚度折减系数：否地震位移计算单独指定连梁刚度折减系数：否柱实配钢筋超配系数：CPC0EF91=1.15墙实配钢筋超配系数：CPC0EF91,W=1.15全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Vo调整方式：alpha*Vo和beta*Vmax两者取小0.2Vo调整中VO的系数：alpha=0.200.2Vo调整中VmaX的系数：beta=1.500.2Vo调整分段数：VSEG=00.2Vo调整上限：KCLL=2.

9、00是否调整与框支柱相连的梁内力：否框支柱调整上限：KZZ_L=5.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：是是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力：是否扭转效应明显：是否是否采用自定义楼层最小剪力系数：否弱轴方向的动位移比例因子：Xll=0.00强轴方向的动位移比例因子：XI2=0.00薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断受剪承载力薄弱层是否自动调整：否判断薄弱层所采用的楼层刚度算法：地震剪力比地震层间位移算法强制指定的薄弱层个数：NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数：Weakcoef=1.25强制指定的加强层个数：NSTREN=0钢管束墙混凝土刚度折减系数：GGSH_CON

10、C=1.00转换结构构件（三、四级）的水平地震作用效应放大系数：1.00设计信息结构重要性系数：RWO=1.10钢柱计算长度计算原则（X向/Y向）：有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化：不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化：不作为刚域是否考虑钢梁刚域：否柱长细比执行高钢规JGJ992015第7.3.9条:否柱配筋计算原则：柱双偏压配筋方式：钢构件截面净毛面积比： 梁按压弯计算的最小轴压比: 梁保护层厚度(mm): 柱保护层厚度(mm):按单偏压计算普通方式RN=UcMinB =BCB=ACA =0.850.1520.0020.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑

11、受压钢筋:结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用：当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件：是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应：否执行高规5234条主梁弯矩按整跨计算：否主次梁均执行简化方式O执行高规5.23-4条的梁对象:柱剪跨比计算原则：过渡层个数墙柱配筋采用考虑翼缘共同工作的设计方法：否否否高规(JGJ-2010)组合结构设计规范(JGJ 138-2016)组合结构设计规范(JGJ 138-2016)混凝土异形柱结构技术规程(JGJ 149-2017) 钢结构设计标准(GB50017-2017)执行混规第9.261条有关规定:执行混规第1137

12、条有关规定：圆钢管混凝土构件设计执行规范：方钢管混凝土构件设计执行规范：型钢混凝土构件设计执行规范：异形柱设计执行规范：钢结构设计执行规范：是否执行建筑结构可靠度设计统一标准：是是否执行建筑与市政工程抗震通用规范：否是否执行建筑钢结构防火技术规范：否材料信息梁主筋强度(Nmm2):IB=360梁箍筋强度(Nmm2):JB=360柱主筋强度(Nmm2):IC=360柱箍筋强度(Nmm2):JC=270墙主筋强度(Nmm2):IW=360墙水平分布筋强度(Nmm2):FYH=270墙竖向分布筋强度(Nmm2):FYW=270边缘构件箍筋强度(Nmm2):JWB=270梁箍筋最大间距(mm):SB=

13、100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向分布筋配筋率(%)：RWV=0.30墙最小水平分布筋配筋率(%)：RWHMIN=0.00梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比：RGX=1.00荷载组合信息是否计算水平地震：是是否计算竖向地震：否是否计算普通风：是是否计算特殊风：否是否计算温度荷载：否是否计算吊车荷载：否地震与风同时组合：否屋面活荷载是否与雪荷载和风荷载同时组合：是自动添加自定义工况组合：是自定义工况组合方式叠加恒载分项系数：CDEAD=1.30活载分项系数：CLIVE=1.50风荷载分项系数：CWIND

14、=1.50水平地震力分项系数：CEA_H=1.40活荷载的组合值系数：CD_L=0.70风荷载的组合值系数：CD_W=0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数：CEA_L=0.50地下信息室外地面相对于结构底层底部的高度(m):Hsoil=0.00土的X向水平抗力系数的比例系数(MNm4):MX=3.00土的Y向水平抗力系数的比例系数(MNm4):MY=3.00地面处回填土X向刚度折减系数：RKX=0.00地面处回填土Y向刚度折减系数：RKY=0.00性能设计信息按照全国高规进行性能设计：否64位 PARDISO 总刚分析方法 简单输出 否 否 否 否 否 是否高级参数计算软件信息：线性方程

15、组解法：地震作用分析方法：位移输出方式：是否生成传基础刚度：保留分析模型上自定义的风荷载：采用自定义范围统计指标：位移指标统计时考虑斜柱：采用自定义位移指标统计节点范围：平均层间位移采用质量加权方式计算:按框架梁建模的连梁碎等级默认同墙:二道防线调整时，调整与框架柱相连的框架梁端弯矩、剪力：是薄弱层地震内力调整时不放大构件轴力：否剪切刚度计算时考虑柱刚域影响：否短肢墙判断时考虑相连墙肢厚度影响：否刚重比验算考虑填充墙刚度影响：否剪力墙端柱的面外剪力统计到框架部分：否按构件内力累加方式计算层指标：否剪力墙底部加强区的层和塔信息层号塔号1 1用户指定薄弱层的层和塔信息层号塔号用户指定加强层的层和塔

16、信息层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息层号塔号类别2 1约束边缘构件层3 1约束边缘构件层*各层的质量、质心坐标信息*层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)313.618-7.5574.280210.514.70.01.38214.295-7.5972.68086.220.20.01.38110.069-7.6741.53044.26.10.01.00活载产生的总质量(t):41.002恒载产生的总质量(t):341.001附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):382.002恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生

17、的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果（It=100Okg）*各层构件数量、构件材料和层高*层号（标准层号）塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度（混凝土/主筋/箍筋）（混凝土/主筋/箍筋）（混凝土/主筋/水平筋/竖向筋）（m）(m)KD112(30/360/360)11(30/360/270)21(30/360/270/270)1.5301.5302(2)152(30/360/360)11(30/360/270)16(30/360/270/270)1.1502.6803(3)18(30/360/360)11(30/360/270)46(30/360/27

18、0/270)1.6004.280*风荷载信息*层号矩Y塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯319.079.114.524.4724.539.2215.6014.731.415.1339.684.7116.6721.364.018.0257.6172.8各楼层偶然偏心信息层号塔号X向偏心Y向偏心110.0500.050210.0500.050310.0500.050各楼层等效尺寸（单位:m,m*2）层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN114.772.04-8.321.453.293.291.452149.145.16-7.5915.863.5315.8

19、63.533170.632.93-7.5918.164.5818.164.58*各层的柱、墙面积信息*层号塔号楼层面积柱面积（比例）墙面积（比例）X向墙面积（比例）Y向墙面积（比例）114.771.19(24.84%)8.10(169.87%)4.05(84.92%)4.05(84.96%)2149.141.19(2.41%)6.31(12.83%)3.15(6.41%)3.16(6.42%)3170.631.19(1.68%)23.49(33.25%)18.12(25.66%)5.37(7.60%)各楼层的单位面积质量分布（单位:kgm*2）层号塔号单位面积质量gi质量比max(gigi-l

20、,gigi+l)112751.431.39212166.740.68313188.551.47计算信息工程文件名：1计算日期:2023.9.27开始时间19:12:4机器内存8136.0MB可用内存898.0MB结构总出口自由度为:结构总自由度为：12301572第一步：数据预处理第二步：计算结构质量、刚度、刚心等信息第三步：结构整体有限元分析*结构有限元分析：地震工况*结构有限元分析：一般工况第四步：计算构件内力结束日期:2023.9.27结束时间：19:12:8总用时：0:0:4各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif,Ystif:刚心

21、的X,Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass,Ymass:质心的X,Y坐标值Gmass:总质量Eex,Eey:X,Y方向的偏心率Ratx,Raty:X,Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值（剪切刚度）Ratxl,Ratyl:X,Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者（抗规刚度比）Ratx2,Raty2:X,Y方向的刚度比,对于非广东地区分框架结构和非框架结构，框架结构刚度比与抗规类似,非框架结构为考虑层高修正的刚度比；对于广东地区为考虑层高修正的刚度比（高规刚度比）RJXl,RJYl,RJZl:结构总体坐标系中塔的侧移刚

22、度和扭转刚度（剪切刚度）RJX3,RJY3,RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度（地震剪力与地震层间位移的比）FloorNo.1TowerNo.1Xstif=-1.7137(m)Ystif=-7.2099(m)Alf=-3.7602(Degree)Xmass=0.0695(m)Ymass=-7.6743(m)Gmass(活荷折减)=56.4575(50.3356)(t)Eex=0.5159Eey=0.1198Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratxl=1.7324Ratyl=3.7510Ratx2=1.7324Raty2=3.7510薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJ

23、Xl=3.4125E+07(kNm)RJYl=3.1621E+07(kNm)RJZl=O.OOOOE+OO(kNm)RJX3=2.4167E+07(kNm)RJY3=1.0451E+07(kNm)RJZ3=O.OOOOE+OO(kNm)RJX3*H=3.6975E+07(kN)RJY3*H=1.5991E+07(kN)RJZ3*H=O.OOOOE+OO(kN)FloorNo.2TowerNo.1Xstif=5.9302(m)Ystif=-7.7424(m)Alf=O-OOOO(Degree)Xmass=4.2951(m)Ymass=-7.5967(m)Gmass(活荷折减)=126.6947(

24、106.4702)(t)Eex=0.3319Eey=0.0296Ratx=1.0881Raty=1.0699Ratxl=0.4596Ratyl=0.6110Ratx2=0.4596Raty2=0.6110薄弱层地震剪力放大系数=1.25RJXl=3.7130E+07(kNm)RJYl=3.3831E+07(kNm)RJZl=0.0000E+00(kNm)RJX3=1.9929E+07(kNm)RJY3=3.9804E+06(kNm)RJZ3=O.OOOOE+OO(kNm)RJX3*H=2.2918E+07(kN)RJY3*H=4.5775E+06(kN)RJZ3*H=O.OOOOE+OO(kN

25、)FloorNo.3TowerNo.1Xstif=3.6446(m)Ystif=-7.5716(m)Alf=-0.2934(Degree)Xmass=3.6183(m)Ymass=-7.5569(m)Gmass(活荷折减)=239.8520(225.1966)(t)Eex=0.0063Eey=0.0021Ratx=3.7183Raty=1.1822Ratxl=1.0000Ratyl=1.0000Ratx2=1.0000Raty2=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJXl=1.3806E+08(kNm)RJYl=3.9996E+07(kNm)RJZl=0.0000E+00(kNm)R

26、JX3=6.1952E+07(kNm)RJY3=9.3060E+06(kNm)RJZ3=0.0000E+00(kNm)RJX3*H=9.9123E+07(kN)RJY3*H=1.4890E+07(kN)RJZ3*H=O.OOOOE+OO(kN)X方向最小刚度比：1.1232（第2层第1塔）丫方向最小刚度比：13561（第2层第1塔）结构整体抗倾覆验算结果抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区（）X风荷载32463.560.9533.300.00Y风荷载13307.8164.480.950.00X地震30882.6271.6113.710.00Y地段12744.1261.948.6

27、60.00结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.037按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.007按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.028按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.010按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.096按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.007按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.076按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.120结构整体稳定验算结果层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重

28、比10.242E+080.105E+081.535240.7056.323051.6220.199E+080.398E+071.154538.5050.251008.6930.620E+080.931E+071.602937.33751.575069.93该结构刚重比Di*HiGi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*HiGi大于20,可以不考虑重力二阶效应框架结构的二阶效应系数(按GB50017-2017第5.1.6条计算)层号塔号层高上部重量ThetaXThetaY111.535240.0.000.00211.154538.0.000.00311.602937

29、.0.000.00*楼层抗剪承载力、及承载力比值*Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比层号塔号X向承载力丫向承载力RatiO_Bu:X,Y310.2022E+050.7141E+041.001.00210.5917E+040.5597E+041.201.50110.5907E+040.6117E+041.001.09X方向最小楼层抗剪承载力之比：1.20层号：2塔号：1丫方向最小楼层抗剪承载力之比：L50层号：2塔号：1IiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiI公司名称：II

30、III周期、地震力与振型输出文件（总刚分析方法）SATWE2021_V1.1.0中文版（2023年6月8日16时5分）文件名:WZQQUTII工程名称：设计人：计算日期:2023/09/27|I工程代号：校核人：计算时间:19:12:06IIiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiii考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数（X+Y）扭转系数10.104789.760.63(0.00+0.63)0.3720.0385179.790.99(0.99+0

31、.00)0.0130.025993.480.41(0.00+0.41)0.5940.0188177.430.24(0.24+0.00)0.7650.014490.660.70(0.00+0.70)0.3060.012389.360.45(0.00+0.45)0.5570.01045.830.19(0.19+0.00)0.8180.00866.840.01(0.01+0.00)0.9990.008689.850.03(0.00+0.03)0.97地震作用最大的方向=89.859（度）分别考虑X,Y,Z方向地震作用时的振型参与系数（考虑耦联）振型号周期X向Y向10.10470.0414.690.0

32、00.038518.96-0.050.0030.02590.03-11.370.0040.01881.720.160.000.0144-0.083.430.0060.01230.063.670.0070.0104-2.75-0.320.000.0086-1.24-0.000.0090.0086-0.170.760.00仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地段力的扭矩振型1的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)31-0

33、.000.150.66210.000.070.28110.000.000.02振型2的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)3162.87-0.130.082127.10-0.030.32115.17-0.101.71振型3的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)31-0.00-0.080.4621-0.00-0.010.18110.00-0.010.03振型4的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)31-0.490.08-1.6721-0.150.04-0

34、.28111.30-0.061.94振型5的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)31-0.000.090.5521-0.00-0.12-0.29110.00-0.03-0.05振型6的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)31-0.000.010.12210.00-0.02-0.07110.000.060.12振型7的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)31-0.24-0.090.16210.040.090.10111.730.18-2.10振型8的地震

35、力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)310.200.020.0621-0.07-0.04-0.04110.180.02-0.15振型9的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)310.010.04-0.5721-0.00-0.060.61110.00-0.010.21各振型作用下X方向的基底剪力振型号1剪力(kN)0.00295.1430.0040.6650.0060.0071.5480.3190.01X向地震作用参与振型的有效质量系数振型号1有效质量系数()0.00294.1130.0040.7850.0

36、060.0071.9880.4190.01各层X方向的作用力(CQC)FloorTowerFxVxMxStaticFx:：层号：塔号：x向地震作用下结构的地震反应力：x向地震作用下结构的楼层剪力：x向地震作用下结构的弯矩底部剪力法X向的地震力FloorStaticFx(kN)TowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)(kN)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)Mx(kN-m)362.45162.8662.86(2.79%)(2.79%)100.58218.49127.1089.96(2.71%)(2.71%)204.04115.6695.18(2.49%)(2.49%)349.64抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=0.80%X向地震作用下结构主振型的周期=0.0385X方向的有效质量系数：97.29%仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)31-0.1257.97258.78210.0926.93108.04110.261.388.93振型2的地震力FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)