小学校舍扩建项目结构计算书（结构1单元）.docx

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1、小学校舍扩建项目结构计算书（结构1单元）多模型及包络采用指定的刚重比计算模型：否楼板按有限元方式进行面外设计否风荷战信息修正后的基本风压(kNm2):WO=0.40风椅我作用下舒适度验算风压(kNm2):地面粗糙程度：WOC=0.25C类结构X向基本周期(秒)：Tx=0.56结构Y向基本周期(秒)：是否考虑顺风向风振：风荷裁作用下结构的阻尼比(%)：风荷我作用下舒适度验算阻尼比(%)：是否计算横风向风振：是否计算扭转风振：承载力设计时风荷载效应放大系数：Ty=0.S2是WDAMP=5.00WDAMPC=2.否否WENL=1.00体型变化分段数：MPART=1各段最高层号：NSTI=4各段体型系

2、数(X):USIX=1.40各段体型系数(Y):USIY=1.30设缝多塔背风面体型系数：USB=0.50地震信息结构规则性信息：振型组合方法(CQC耦联;CCQC耦联)：特征值分析方法：是否由程序自动确定振型数：不规则CQC子空间迭代法是目标有效质量系数：地族烈度：场地类别：设计地段分组：0.90NAF=6.KD=II一组特征周期：地震影响系数最大值：TG=0.35Rmaxl三0.120用于12层以下规则碎框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：框架的抗震等级：剪力墙的抗震等级：钢框架的抗震等级：抗震构造措施的抗意等级：悬挑梁默认取框架梁抗震等级：按抗规(6.L3-3)降低嵌固端以卜抗真构造

3、Rma2=0.280NF=3NW=3NS=3NGZDJ=不改变否是否梁板顶面对齐：是否带楼梯计算：框架连梁按壳元计算控制跨高比：墙梁转框架梁的控制跨高比：结构所在地区：否否0.000.全国执行全国规范版本:通用规范2021版I公司名称：IIIII建筑结构的总信息SATWE2021_V1.4.1中文版(2023年1月13HI时46分)文件名：WMASS.OUTII工程名称：I工程代号：设计人：计算日期:2023/11/07I校核人：计算时间:22:54:56I总信息结构材料信息：混凝上容重kNm3):钢材容重化Nm3):是否扣除构件重叠质量和重量：钢碎结构Gc=26.00Gs=78.00否是否自

4、动计算现浇楼板自建：水平力的夹角(Degree):是ARF=0.00地下室层数：竖向荷载计算信息：风荷载计第信息：地震力计匏信息：“规定水平力”计算方法：结构类别：裙房层数：转换必所在星号：嵌固端所在层号：培元细分最大控制长度(m):弹性板细分最大控制长度(m):是否对全楼强制采用刚性楼板假定：MBASE=1按一次加荷方式计算计算X,Y两个方向的风荷载计算X,Y两个方向的地飕力楼层剪力差方法(规范方法)框架结构MANNEX=0MCHANGe=0MQIANGu=1DMAX=1.00DMAX_S=1.00是墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点：墙倾覆力矩的计算方法：是考虑墙的所有内力贡献墙偏心的处理方

5、式：传统移动节点方式高位转换结构等效恻向刚度比采用高规附录E:否楼板作为乳缘对梁刚度的影响方式：梁刚度放大系数按2010规范取值中梁刚度放大系数上限：边梁刚度放大系数上限：BK_MAX=2.00BK_SlDE_MAX=1.50托墙梁刚度放大系数：BK_TQL=1.梁端负弯矩调幅系数：梁端弯矩调幅方法：梁活荷载内力放大系数：梁扭矩折减系数：BT=0.85通过竖向构件判断调幅梁支座BM=1.00TB=0.40支撑按柱设计临界角度(Deg):ABr2Col=20.00地震工况连梁刚度折减系数：风荷战工况连梁刚度折减系数：BLZ=0.60BLZW=1.00采用SAUSAGE-CHK计算的连梁刚度折减系

6、数：否地震位移计算单独指定连梁刚度折减系数：否柱实配钢筋超配系数：CPEF91=1.15墙实配钢筋超配系数：全楼地震力放大系数：0.2Vo调整方式：0.2Vo调整中Vo的系数：0.2Vo调整中VmaX的系数：0.2Vo调整分段数：0.2Vo调整上限：是否调整与框支柱相连的梁内力：CPC0EF91,W=1.15RSF=1.00alpha*Vo和beta*Vmax两者取小alpha=0.20beta=1.50VSEG=0KQ_L=2.00否框支柱调整上限：KZZ_L=5.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高级：是否按抗震规范5.2.5调整楼以地震力：是否扭转效应明显：是是是是否采用自

7、定义楼层最小剪力系数：否弱轴方向的动位移比例因子：强轴方向的动位移比例因子：薄弱层判断方式：Xll=0.50XI2=0.50按高规和抗规从严判断受剪承载力薄弱层是否自动调整：否判断薄弱层所采用的楼层刚度算法：强制指定的薄弱层个数：地真剪力比地震层间位移算法NWEAK=0薄明层地凝内力放大系数：强制指定的加强以个数：钢管束墙混凝土刚度折减系数：Weakcoef=1.25NSTREN=0GGSH_CONC=1.转换结构构件(三、四级)的水平地震作用效应放大系数：1.00设计信息结构重要性系数：RWO=1.10措施的抗震等级：否周期折减系数：TC=0.70计尊地震位移时不考虑周期折减：否结构的阻尼比

8、(%):DAMP=5.是否考虑偶然偏心：是偶然偏心考虑方式：相对于投影长度X向相对偶然偏心：ECCEN-X=0.05Y向相对偶然偏心：ECCEN_Y=0.05是否考虑双向地震扭转效应：是是否考虑最不利方向水平地震作用：是按主振型确定地震内力符号：是斜交抗恻力构件方向的附加地震数：NADDDIr=0工业设备的反应谱方法底部剪力占规范简化方法底部剪力的最小比例：SeisCoef=1.00活荷载信息考虑活荷不利布置的层数：从第1到4层考虑结构使用年限的活荷教调整系数：FACLD=1.考虑楼面活荷载折减方式：传统方式柱、墙活荷载是否折减：折减传到基础的活荷载是否折减：折减柱，墙，基础活荷载折减系数：计

9、算截面以上的层数折减系数11.00230.854S0.706-80.659-200.60200.55梁楼面活荷载折减设置：不折减墙、柱设计时消防车荷载是否考虑折减：是柱、墙设计时消防车荷载折减系数：1.00梁设计时消防车荷载是否考虑折减：是一阶弹性设计方法 不考虑否否否二阶效应结构内力分析方法：考虑P-DElTA效应方法：柱计算长度系数是否置为1：是否考虑结构核体缺陷：是否考虑结构构件缺陷：调整信息梁弑筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋匿大间距(mm):SWH=200.00墙竖向分布筋配筋率(%)：RWV=0.30墙最小水平分布筋配筋率

10、(%)：RWHMIN=0.30梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比：RGX=1.钢筋受剪扭冲切时强度取值不超过360MPa：是荷载组合信息是否计匏水平地震：是是否计算竖向地震：否是否计算普通风：是是否计算特殊风：否是否计算温度有栽：否是否计算吊车荷载：否地震与风同时组合：否屋面活荷载是否与雪椅我和风荷我同时组合：是自动添加自定义工况组合：是自定义工况组合方式叠加恒载分项系数：CDEAD=1.30活载分项系数：CLIVE=1.50风荷裁分项系数：CWIND=1.50水平地震力分项系数：CEA_H=1.40活荷载的组合值系数：CD_L=0.70风椅载的组合值系数：CD_W=0.60

11、重力荷载代表值效应的活荷组合值系数：CEA_L=0.50地下信息室外地面相对于结构底层底部的高度(m):Hsoil=5.10土的X向水平抗力系数的比例系数(MNm4):MX=3.00土的Y向水平抗力系数的比例系数(MNm4):MY=3.00地面处回填土X向刚度折减系数：RKX=0.地面处回填土Y向刚度折减系数：RKY=0.00回填土容重(kNm3):Gsol=18.回填土侧压力系数：Rsol=0.50外墙分布筋保护厚度(mm):WCW=35.00室外地平标高(m):Hout=-0.30地下水位标高(m):Hwat=-20.00室外地面附加荷效(kNm2):Qgrd=0.00面外设计方法：有限元

12、方法竖向配筋方式：纯弯钢柱计算长度计算原则(X向/Y向):梁端在梁柱重变部分简化：柱端在梁柱垂微部分简化：有侧移/有的移作为刚域作为刚域是否考虑钢梁刚域：否柱长细比执行高钢规JGJ99-2015第7.3.9条:否柱配筋计算原则:柱双偏压配筋方式：钢构件截面净毛面积比：按单偏压计算普通方式RN=0.85梁按压弯计算的最小轴压比：UcMinB=0.15梁保护层厚度(mm):柱保护层厚度(mm):BCB=20.00ACA=20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋：是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用：否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规

13、定的限值时一律设置构造边缘构件：是是否按混凝上规范B.0.4考虑柱二阶效应：否执行高规5.23-4条主梁弯矩按嫩跨计算：执行商规5234条的梁对象：柱剪跨比计算原则：否主次梁均执行简化方式过渡层个数0墙柱配筋采用考虑翼缘共同工作的设计方法：否执行混规第9.2.6.1条有关规定：是执行混规3第11.3.7条有关规定：圆钢管混凝土构件设计执行规范：方钢管混凝土构件设计执行规范：型钢混凝土构件设计执行规范：异形柱设计执行规范：是高规(JGJ-2010)组合结构设计规范(JGJ138-2016)组合结构设计规范(JGJ138-2016)混凝土异形柱结构技术规程(JGJl49-2017)钢结构设计执行规

14、范：是否执行建筑结构可靠度设计统一标准：是否执行建筑钢结构防火技术规范：钢结构设计标准(GB50017-2017)是否材料信息梁主筋强度(Nmm2):梁箍筋强度(Nmm2):柱主舫强度(Nmm2):柱辄筋强度(Nmm2):墙主筋强度(Nmm2):墙水平分布筋强度(Nmm2):IB=360JB=360IC=360JC=360IW=360FYH=360墙竖向分布筋强度(Nmm2):边缘构件箍筋强度(Nmm2):FYW=360JWB=360约束边缘构件与过渡层的层和塔信息.层号塔号1类别约束边缘构件以约束边缘构件层约束边缘构件以*各层的质量、质心坐标信息层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加

15、质量自定义工况荷载质量质量比(m)(m)(t)(t)40.04122.55631.89615.95054.70.90.00.031.40115.30813.86712.9501140.7191.50.00.020.49115.76817.3329.300805.9144.10.00.011.00116.13812.6665.4001726.0196.10.00.0活载产生的总防量(t)：S32.648恒载产生的总质量(t):3727.250附加总质量(t):0.000自定义工况荷载产生的总质量(t):0.000结构的总质量(t):4259.897恒就产生的总质出包括结构自重和外加恒效结构的总质

16、量包括恒载产生的质量、活栽产生的质量、附加质量和自定义工况荷载产生的质量活栽产生的总顺量、自定义工况荷载产生的总版量和结构的总顺量是折减后的结果(It=100okg)*今*丰丰*冷*本冷*聿*寒本3*，各层构件数量、构件材料和层高*摩*今*层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙无数层高素计高度(混凝土/主筋/林筋)(混凝土/主筋/描筋)(混凝土/主筋/水平筋/竖向筋)(m)(m)1(1)1134(30/360/360)30(30/360/360)36(30/360/360/360)5.400水土侧压讨算：水压力年限调整系数：外侧纵筋保护层厚度（mm）：内侧纵筋保护层厚度（mm：水土分算1.3S.0

17、035.00性能设计信息按照全国高规进行性能设计:中罐（或大震）设计：是MID=中震不屈服高级参数计算软件信息:线性方程组解法：地罐作用分析方法：位移输出方式：是否生成传基础刚度：保留分析模型上自定义的风荷载：采用自定义范围统计指标：位移指标统计时考虑斜柱：采用自定义位移指标统计节点范图：平均层间位移采用质量加权方式计算：按框架梁建模的连梁磴等级默认同墙：二道防线调整时，调整与框架柱相连的框架梁端弯矩、剪力：薄弱层地震内力调整时不放大构件轴力:剪切刚度计算时考虑柱刚域影响：短肢墙判断时考虑相连揣肢厚度影响：刚重比验算考虑填充增刚度影响：着力搞端柱的面外剪力统计到框架部分:按构件内力累加方式计算

18、层指标：64位PARDISO总刚分析方法简能输出否否否否否是否是否否是否否否剪力墙底部加强区的层和塔信息层号塔号1 12 1用户指定薄弱层的层和塔信息星号塔号用户指定加强层的层和塔信息星号塔号*各层的柱、墙面积信息*m*m*m*层号塔号楼层面积面积（比例）11767.1621.42(2.79%)20.00(10.00%)639.9130.00(10.00%)840.1340.00(10.00%)34.65柱面枳（比例）墙面枳（比例）X向墙面枳（比例）Y向墙7.80(1.02%)29.19(3.81%)7.77(1.01%)7.45(1.16%)0.00(0.00%)0.00(0.00%)7.4

19、5(0.89%)0.00(0.00%)0.(0.00%)0.60(1.73%)0.(0.00%)0.(0.00%)各楼层的单位面枳质量分布（单位:kgm*2）层号塔号单位面积质量gi质量比max(gig(i-l,g(lgl+l)112505.551.69211484.540.94311585.771.07411602.231.01计第信息=工程文件名：AAA计算日期:2023.11.7开始时间22:54:56机器内存：16165.0MB可用内存5800.0MB结构总出口自由度为：1944结构总自由度为：3408第一步：数据预处理第二步：计尊结构质量、刚度、刚心等信息5.4002(2)1124(

20、30/360/360)29(30/360/360)0(30/360/360/360)3.9009.3003(3)1154(30/360/360)29(30/360/360)0(30/360/360/360)3.65012.9504(4)113(30/360/360)4(30/360/360)0(30/360/360/360)3.015.950*K*风荷载信息*层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y419.279.327.816.3816.449.13192.13101.4397.948.3164.7285.32181.90183.31112.842.98107.7705.21

21、15.35188.62131.52.81110.51301.7各楼以偶然偏心信息星号塔号X向偏心Y向偏心110.0500.050210.0500.050310.0500.050410.0500.050各楼层等效尺寸(单位:m,m*2)=层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大窕BMAX最小宽BMIN11767.1615.6614.5221.9535.8635.8621.9521639.9114.9617.4622.0531.1331.5721.4231840.1315.0713.4422.9137.0737.2022.684134.6522.5031.958.254.208.254.20拿

22、余*0拿拿*,FloorNo.2TowerNo.1Xstif=0.00(m)Ystif=0.00(m)Alf=O.OOOO(Degree)Xmass=15.7677(m)Ymass=17.3325(m)GmaSS(活荷折减)=1094.0920(949.9733)(t)Eex=0.00Eey=0.0000Ratx=0.0000Raty=0.0000Ratxl:1.6203Ratyl=1.5346Ratx2=1.6203Raty2=1.5346薄弱层地族剪力放大系数=LOORJXl=O.OOOOE+OO(kNm)RJYl=0.00E+00(kNm)RJZl=O.OOOOE+OO(kNm)RJX3

23、=4.3634E+O5(kNm)RJY3=5.0802E+05(kNm)RJZ3=O.OOOOE+OO(kNm)RJX3H=1.7017E+06kN)RJY3*H=1.9813E+06(kN)RJZ3*H=O.OOE+OO(kN)FloorNo.3TowerNo.1Xstif=0.0000(m)Ystif=0.00(m)Alf=O.OOOO(Degree)Xmass=15.3077(m)Ymass=13.8667(m)GmaSS(活荷折减)=1523.7792(1332.2582)(t)Eex=0.00Eey=0.00Ratx=0.0000Raty=0.0000Ratxl=13.1348Rat

24、yl=16.9467Ratx2=13.1348Raty2=16.9467薄弱层地罐普力放大系数=1.00RJXl=O.OOOOE+OO(kNm)RJYl=0.00E+00(kNm)RJZl=O.OOOOE+OO(kNm)RJX3=3.8472E+05(kNm)RJY3=4.7291E+05(kNm)RJZ3=O.OOOOE+00(kNm)RJ3H=1.4042E06(kN)RJY34H=1.7261E+06(kN)RJZ3*H=0.0(XX)E+00(kN)FloorNo.4TowerNo.1Xstif=0.0000(m)Ystif=0.0000(m)Alf=O-OOOO(Degree)Xma

25、SS=22.5557(m)Ymass=31.8964(m)GmaSS(活荷折减)=56.3783(55.5173)(t)Eex=0.00Eey=0.00Ratx=0.0000Raty=0.0000Ratxl=1.00Ratyl=1.0000Rat2=1.00Raty2=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJXl=O.OOOOE+OO(kNm)RJYl=0.00E+00(kNm)RJZl=O.OOOOE+OO(kNm)RJ3=4.1843E+04(kNm)RJY3=3.9866E04(kNm)RJZ3=O.OOOOE+OO(kNm)RJX3*H=1.2553E05(kN)RJY3*H=

26、1.196OE+O5(kN)RJZ3*H=O.OOOOE+OO(kN)X方向最小刚度比：1OOOO(第4层第1塔)Y方向最小刚度比：19000(第4层第1塔)=结构整体抗倾温脸律结果=抗倾覆力矩Mr倾覆力矩MOV比值Mr/Mov等应力区(%)第三步：结构整体有限元分析,结构有限元分析：地震工况，结构有限元分析：一般工况*结构有限元分析：自定义工况结束日期:2023.11.7结束时间：22:54:59总用时：0:0:3=各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号stif.Ystif:刚心的X,Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass.Ymass:质心的

27、X.Y坐标值Gmass:总质量Eex,Eey:X.Y方向的偏心率Ratx.Raty:X.Y方向本乂塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值（剪切刚度）Ratxl,RatyliX,Y方向本层塔恻移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者（g抗规刚度比）Ratx2.Raty2:X.Y方向的刚度比,对于非广东地区分框架结构和非框架结构，框架结构刚度比与抗规类似,非框架结构为考虑层高修正的刚度比；对于广东地区为考虑层高修正的刚度比（高规刚度比）RJXl,RJYl.RJZl:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度（剪切刚度）RJX3.RJY3,RJZ3:结构总体坐标

28、系中塔的侧移刚度和扭转刚度（地震剪力与地震层间位移的比）FloorNo.1TbwerNo.1Xstif=0.00(m)Ystif=0.00(m)Alt=O-OOOO(Degree)XmaSS=16.1384(m)Ymass=12.6659(m)GmaSS(活荷折减)=2118.2952(1922.1483)(t)Eex=0.0000Eey=0.00Ratx=0.00Raty=0.00Ratxl=35.1155Ratyl=96.9442Ratx2=35.1155Raty2=96.9442薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJXl=O.OOOOE+00(kNm)RJYl=O.OOOOE+00(kNm

29、)RJRJX3=1.0726E+07(kNm)RJY3=3.4474E+07(kNm)RJRJX3*H=5.7919E+07(kN)RJY3*H=1.8616E+08(kN)RJ；Zl=O.OOE+OO(kNm)Z3=O.OOE+(kNm)Z3H=O.OOE)O(kN)X风荷载437767.12545.5186.640.00Y风荷我882893.91373.6642.740.00X地震416145.527143.815.330.Y地震843436.930654.627.510.00结构舒适性验尊结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.029按高

30、钢规汁算X向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.2按荷效规范计算X向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.025按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.00S按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.017按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.002按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(ms2)=0.014按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(ms2)=0.l结构整体稳定验算结果星号X向刚度Y向刚度星高上部重量X刚重比Y刚重比10.107E+080.345E+085.4064434.898.892889.2120.436E+060.508E+063.90

31、36111.47.1254.8730.385E+060.473E+063.6521312.65.8981.0040.418E+050.399E+053.00736.170.47162.42该结构刚垂比DiHiGi大于10,能够通过面规(5.4.4)的整体稔定验党该结构刚重比Di*HiGi大于20,可以不考虑重力二阶效应=框架结构的二阶效应系数（按GB50017-2017第5.1.6条计算）层号塔号层高上部重量ThetaXThetaY115.4064434.0.0.00213.9036111.0.020.02313.6521312.0.020.01413.736.0.010.01FloorTbw

32、erF-F-x-yF-x-t(kN)(kN)kN-m)41102.01-28.35-29.96311161.42-201.68-9504.1721528.8190.76-3310.141136.43-2.7438.23振型2的地震力FloorlowerF-x-F-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)411.3826.584.6931146.37460.131275.662148.28186.97420.08116.885.5942.01振型3的地震力FloorTbwerF-F-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-23.705.3230.3831410.04-253.619

33、318.382193.26-96.603166.521125.57-2.17194.60各振型作用下X方向的基底剪力振型号剪力(kN)11828.672202.913505.17X向地震作用参与振型的仃效质量系数振型号有效顺量系数(%)169.7627.01316.23各层X方向的作用力(CQQFloor:星号Tower:塔号I公司名称：IIIIII周期、地震力与振型输出文件（总刚分析方法）SAWE2021,V1.4.1中文版（2023年1月13日1时46分）文件名:WZQQUTII工程名称：I工程代号:设计人：计算日期:2023/11/07I校核人：计算时间:22:54:57I考虑扭转耦联时

34、的振动周期（秒）、,方向的平动系数、扭转系数振型号周期10.563820.521330.4826转角平动系数(X+Y)扭转系数169.440.79(0.76+0.03)0.2173.700.97(0.08+0.89)0.03147.940.34(0.24+0.10)0.66地震作用最大的方向=10.104（度）分别考虑XW方向地族作用时的振型参与系数（考虑耦联）振型号周期10.563820.521330.4826X向丫向Z向41.20-7.290.0013.2544.360.0020.52-14.100.00仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower：塔号F-x-x:X方向的耦联地

35、震力在X方向的分量F-X-V：X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)kN-m)414.6288.9815.6831489.991540.364270.5221161.63625.931406.291123.0318.70140.64振型3的地赛力FloorlowerF-y-xFyyF-y-t(kN)(kN)(kN-m)4116.28-3.66-20.8731-281.70174.23-6401.7421-64.0766.36-2175.4011-17.571.49133.69各振型作用下Y方向的基底

36、剪力振型号剪力(kN)157.2422273.963238.43Y向地飕作用参与振型的有效质量系数振型号有效质量系数()1 2.232 82.783 8.39各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地飕作用下结构的地震反应力Vy:Y向地凝作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩Static Fy (kN)StaticFy:底部剪力法Y向的地震力FloorTowerFyVy(分塔剪31比)(赘层剪垂比)My(kN)(kN)(kN-m)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx

37、:X向地罐作用下结构的弯矩StaticFx:底部剪力法X向的地震力FloorTowerFxVx（分塔剪垂比）（整层剪重比）Mx(kN-m)StaticFx化N)化N)(kN)（注意:卜面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构）4198.4698.46(17.74%)(17.74%)295.3950.74311449.621534.33(11.06%)(11.06%)5858.75988.6021597.192129.28(9.11%)(9.11%)14162.93506.241155.692183.15(5.12%)(5.12%)25951.85594.76抗震规范（5.2.5）条要求的X向楼层见小剪重比=2.40%X向地震作用下结构主振型的周期=05638X方向的有效质量系数：93.00%仅考虑Y向地亮时的地震力Floor:信号Tower:塔号F-y-：Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的