钢套筒接收实施方案.docx

苏州市轨道交通4号线XX标XX站xx站区间盾构钢套筒接收方案编制复核审批XX公司苏州XX标项目经理部二O一四年九月1. 工程概况11.1. 工程简介11.2. 接收段线路情况21.3. 接收段地质情况21.4. 接收段水文情况31.5. 周边环境41.6. XX站北端头车站结构51.7. 盾构接收方式52. 钢套筒接收施工技术概述62.1. 钢套简盾构接受施工技术原理62.2. 钢套筒接收施工技术优点62.3. 适用范围63. 钢套筒设计73.1. 筒体73.2. 后端盖93.3. 筒体与洞门连接IO3.4. 进料口1135泄料闸、排浆孔及压力表113.6. 钢套筒计算说明123.7. 反力架154. 接收井端头地基加固184.1. 地基加固184.2. 地基加固检测1943端头加固降水205. 钢套筒接收方案205.1. 钢套筒接收流程205.2. 洞门凿除225.2.1. 洞门凿除范围225.2.2. 洞门凿除施工方法225.3. 钢套筒安装235.3.1. 钢套筒安装流程235.3.2. 钢套筒定位245.3.3. 钢套筒吊装245.3.4. 钢套筒安装步骤255.4. 盾构到达掘进305.4.1. 施工准备305.4.2. 到达段推进施工305.4.3. 掘进控制参数错误!未定义书签。5.5. 钢套筒的拆卸及吊出356. 施工测量监测366.1. 施工测量366.2. 施工监测367. 质量控制377.1. 掘进质量保证措施377.1.1. 质量保证及依据387.1.2. 具体标准及要求387.2. 钢结构工程质量保证措施387.2.1. 钢套筒出厂质量保证387.2.2. 现场安装质量控制措施387.2.3. 现场构件存放质量保证措施408. 安全保证措施418.1. 施工准备418.2. 安全注意事项419. 应急预案439.1. 风险控制措施439.1.1. 进洞不利因素439.1.2. 其它不可预计因素439.1.3. 盾构出洞针对性措施449.2. 应急救援组织449.2.1. 应急组织机构449.2.2. 应急机构人员组成及职责459.3. 预案启动实施的原则和程序479.3.1. 预案启动实施的原则479.3.2. 预案启动实施程序479.4. 应急处置基本原则489.5. 应急物资准备48盾构钢套筒接收方案1 .工程概况1.1. 工程简介据迸时问;金民西路站2014. 4. 8-2014. 10. 285号盾构机6号E构机2。62唯嘱工4.30苏锦村站站2014. 3.10-2014. 3.315号造构机姐装调试掘进时间：2014. 6. 8-2014. 12. 28掘进时间：2014.12.13-2015. 2. 28本标段共包含两个盾构区间，投入5号、6号两台盾构机分别进行掘进施工,两台盾构机始发场地均设在XX站。其中：5号盾构机从XX站南端头左线下井始发掘进阳金区间，到达XX站后吊出转场至XX站（南端头）东侧下井，平移至西侧右线二次始发，掘进至苏锦村站（北端头）后吊出解体。6号盾构机从XX站南端头右线下井始发掘进阳金区间，到达XX站后吊出转场至XX站（南端头）东侧左线二次始发，掘进至苏锦村站后吊出。本标段区间盾构施工计划安排如图Ll-Io阳澄湖路站2014.5.10-2014.6.30O6号盾构机组则_6号盾构机图例：O盾构始发盾构到达二次始发转场图1.1-1盾构施工计划安排XX站XX站区间隧道从XX站出站后以R-1500m曲线略转向东，卜穿在建工地及农田，于里程DK6+408.663、DK6+867.507处以R-450m两个反向曲线分别下穿多栋13层楼房、中1016天然气管、沪宁高速公路、新莲河、侧穿新莲河小桥后以直线接至本区间终点XX站。本区间全长约1640.864m,设两处联络通道，其中一处兼泵站。区间隧道纵坡为“V”形坡，区间最大坡度为2820%。,线路竖曲线“V”形坡底采用5000m及3000m半径，盾构推进范围内穿越3粉土层、2粉土夹粉砂层、1粉质粘土层。1.2. 接收段线路情况盾构机到达XX站前线路情况见卜.表:里程长度/m线型竖曲线DK7+187.696-DK7+272.30584.609R-3000DK7+272.305-DK7+275.8653.560平曲线DK7+200.244-DK7+270.24470缓和曲线DK7+270.244-DK7+275.8655.621直线1.3. 接收段地质情况XX站北端接收井隧道洞身范围主要地层为2粉土夹粉砂地层，拱顶局部处于3粉土地层，拱底局部处于1粉质粘土地层，隧道拱顶部位覆盖2杂填土、3素填土、1粘土、2粉质粘土层。具体地质情况详见下图。期矍H图1.2-2右线地质剖面图地层分布与特征描述一览表地质层名称渗透系数透水性粘聚力（直快kPa）岩性特征垂垂水平3素填上灰黄色、褐灰、灰色.松软，主要成份为粘性土,间夹少量碎石、碎礴等.1粘土1.6E-73.2E-7不透水42.9黄褐色灰黄色，可塑，局部为硬塑,含铁钻质结核，夹青灰色条奴，无擢振反应，刀切面具油脂光泽，干强度、韧性高。2粉质粘土8.4E-66.5E-6微透水25.3灰黄色为主,同部地段下部为青灰色.可塑为主.底部一般为软塑，含铁镭场氧化斑点，下部酚粒含量较高，夹少量粉土薄层，无摇振反应，刀切面稍有光泽，干强度、切性中等。3粉土5.65E-3中等透水6.46灰黄灰色,稍密.饱和.夹薄层状粉质粘土,局部粉质粘上含量较高，无光泽，干强度低,韧性低，摇振反应迅速.1粉质粘土4.6E-61.3E-5微透水18.9灰色，软塑流密，具水平层理，夹薄层状粉上,梢有光泽，干强度中等，切性中等偏低，无摇振反应。2粉土夹粉砂5.65E-3中等透水6.9灰色，中密为主，饱和。夹少盘薄层粉质粘土，含云母碎片。无有光泽，干强度低.韧性低.摇振反应迅速。粉质粘土4.6E-65.8E-6微透水21.1灰色.软塑流塑.水平层理发自，夹薄层状卷土.局部粉土与粉质粘土呈互层状，稍有光泽，干强度中等，韧性中等偏低，无摇振反应。1粘土4.9E-72.6E-7不透水49.1暗绿灰黄色，可塑硬塑。含灰色团块、条纹、铁镭灰斑点，下部见铁铁质结核，偶夹薄层粉质粘土.有光泽,干强度高，韧性高，无摇振反应，1.4. 接收段水文情况1）地表水苏州市属于亚热带季风气候，雨量较大，轻度潮湿，沿线河道纵横，地表水系极其发育，太湖中水经河道源源不断给场区内补给地表水，地表水另一来源为大气降水，水位标高的变化主要受太湖水位，周围江湖水位及季节性降水变化而变化，以蒸发及人工取水为区内地表水的主要排泄方式。北侧临近新莲河，水面标高在1.34m左右。2）地下水根据地下水埋藏条件，可将地下水分为孔隙潜水、微承压水及承压水。（1）潜水含水层主要由填土层组成，勘察区域内均有分布。填土层由粘性土夹碎石组成，由于其颗粒级配不均匀，固结时间短，往往存在架空现象而形成孔隙，成为地下水的赋存空间，其透水性不均匀。主要接受大气降水的入渗补给。其下的粘性土层：上部1粘土层，均质致密，为超固结土，屈不透水土层，2粉质粘土层，属微透水土层。苏州市历年最高潜水位标高2.63m,最低潜水位标高为0.21m。(2)微承压水含水层由晚更新统沉积成因的土层组成，主要为3粉土及2粉土夹粉砂层，其透水性及赋水性中等。该含水层的隔水顶板为粘性土层，隔水底板主要为1粉质粘土、1粉质粘土层。含水层的补给来源主要为微承压水的越流补给及地下迳流补给，微承压水头埋深约1.40-l.80m左右，相应标高在0.931.07m左右，高于隔水层顶板，故具微承压性。苏州市历年最高微承压水头标高为1.74m,年变幅Im左右。(3)承压水含水层由晚更新统沉积成因的土层组成，主要为2粉土层，该含水层组分布较稳定，埋深在39.6046.20m之间，厚度大。2粉土层隔水层顶板为1粘土层，1粘土层属不透水层，因此具承压性。该含水层的补给来源主要为承压水的越流补给及地下迳流补给，以地下迳流及人工抽吸为主要排汇方式。1.5. 周边环境1)端头井周边环境本区间在XX站北端头接收，接收井西侧为广济北路跨线桥地面辅道，距跨线桥承台距离约为Um；北侧为新莲河，河面宽度约为23m,河面常水位标高为+1.4m,水深2.4m,端头井距新莲河最近距离约为11.6m；西北角为新莲河桥，桥型为3跨连续梁，长30m,宽19.5m,端头井距桥台最近距离为7.2m。具体周边环境情况详见下图2)周边管线端头井管线前期均已改迁出结构范围外，其中西北侧DN500铸铁自来水管搭载新莲河桥过河，距端头井结构最近约为2.8m,位于止水帷幕砂浆地下连续墙外侧；其它管线离端头井结构较远，对施工的影响较小。图1.51金民西北端头周边环境示意图1.6. XX站北端头车站结构XX站北端为盾构接收井，设计为地下两层钢筋碎结构，围护结构采用80Ornrn厚地下连续墙。端头井端墙厚度为800mm,侧墙厚度为800mm,底板厚度为Io(X)mm厚(不包括垫层)。端头井深18.1m,长12.55m,宽净21.6m。在接收井中板、顶板设置ll.5mx7.5m盾构机吊出口，用于盾构机和后配套台车的拆除吊出。1.7. 盾构接收方式根据场地条件及周边环境情况，本区间接收采用地面加固+素砂浆地墙止水帷幕+钢套筒的工法。2 .钢套筒接收施工技术概述2.1. 钢套筒盾构接受施工技术原理钢套筒盾构接收工法的重点是在接收端头井提前施安装一个大于盾构机外径的拼装式密闭钢结构，并在钢套筒内填入盾构土填料，形成一个外延接收体，密闭后以抵抗平衡地下水土压力，最终完成盾构接收。2.2. 钢套筒接收施工技术优点1）钢套筒采用分节拼装，施工便利，安装时间短，并且可以周转重复使用；2）通过对钢套筒进行密封处理，可以使盾构接收过程完全密闭，以抵抗后部地下水土压力：3）通过对钢套筒内填充料的优化提高了钢套筒接收施工的速度及可操作性;4）对钢套筒结构优化设计，降低钢套筒造价及安装成本；5）施工安全性好，可在大深度、高水压下进行盾构接收工作。2.3. 适用范围本施工技术适用于富水承压砂层、端头加固场地受限及其它各类地质条件恶劣、埋深较大的盾构接收施工。3 .钢套筒设计3.1. 筒体筒体部分长IOm,直径（内径）6800mm,分四段（加每段长），每段又分为上、下两块，筒体材料用20mm厚的Q235A钢板，每段筒体的外周焊接纵、环向筋板形成网状以保证筒体刚度，筋板厚20mm,高15Omm,间隔约550*60Omm；每段筒体的端头和上、下两段圆弧接合面均焊接连接法兰，法兰用40mm厚的Q235A钢，上、下两段连接处以及两段筒体之间均采用M30*9088级螺栓连接：接缝中间加2道1*3Cm密封条，密封条与法兰粘贴牢固，密封条接口处做成斜坡口，以保证密封效果；简体上下盖、前后端相交的“十”字接缝处为筒体渗漏的薄弱点，此处在筒体内部打遇水膨胀密封胶。glfllgmlglmgMgE图3.1-1接收钢套筒筒体图照片3.1-1、钢套筒照片筒体底部框架分四块制作。底部框架承力板用20mm厚Q235A钢板，筋板用20mmQ235A钢，底板用20mmQ235A钢板,如下图所示：照片3.卜2、底座与筒体连接照片托架与下部筒体焊接连成体，焊接时托架板先与筒体焊接，再焊接横向筋板，焊接底板和工字钢。托架组装完后，与车站底板预埋钢板焊接。托架用20号H型钢与车站侧墙顶紧，钢套筒上部采用20号H型钢与中板梁顶紧。I_雌W生注意安装3.2. 后端盖后端盖为平面盖，材料用30mm厚Q235A钢板，平面环板加焊156a工字钢，“井”字形布置后端盖上，并在各交点处焊接40mmX400mmX4(X)mm受力板。后盖边缘法兰与钢套筒端头法兰采用M30*1308.8级螺栓连接。后端盖形状如下图：图3.2T钢套筒后端盖照片3.2-1后盖端照片3.3. 简体与洞门连接在原洞门环板预埋板的基础上，钢套筒与洞门环板之间设一过渡连接板（厚度为20mm）,过渡连板的长度可以根据盾构接收井的长度进行调整（设计长度为85cm）,洞门环板与过渡连接板采用烧焊连接，焊接处采用油透试验，检测焊缝处是否存在漏点；钢套筒的法兰端与过渡连接板采用M36*658.8级螺栓连接。胜过渡连接板1、2、3、4、8、9、10、11点（钟表点位）位置有8个观测孔（安装2寸球阀），用来检查洞门密封质量。IV批注卜可球注意安装在钢套筒的过渡连板上安装应力计，以监测过渡连板的受力情况。3.4. 进料口钢套筒上预留两个下料口（一个备用），两个下料口均位于第二块上，第一个位于靠近第二块、第三块连接部位的正上方，第二个下料口在靠近第二块、第三块连接部位12点（钟表点位）顺时针旋转34°位置（而向洞门）。O、乏/RZF图3.4-1进料口平面图3.5. 泄料闸、排浆孔及压力表在后端盖平面板设置1个进出料闸门，|1个压力表，2个带球阀注排浆孔，I-批注皿31：注意安装第二次洞门凿除的渣土和盾构接收完成后最后残留的回填料都需要从进出料闸门运出。图3.5-2闸门详图3.6. 钢套筒计算说明(1)概述本计算说明是对所使用的钢套筒的强度及刚度等方面的计算校核。材料选用Q235,=y157MPa模型时实际情况进行简化，仅以钢套筒20mm壁厚建立模型，而不考虑筋板对结构的刚度增强作用，作为安全储备。(2)计算模型及边界条件采用ANSYS建立钢套筒的有限元模型，支座及与洞门连接处考虑为固结，模型位移边界条件如图3.6-1。图3.6-1有限元模型及边界条件(3)计算工况工况1、自重+0.4MPa内部均压工况2、自重+25Ot盾构机重量+25Ot填土重量计算结果1)工况1图3.6-2工况1应力云图工况1应力云图见图3.6-2,应力最大值为107MPaVkT,满足要求图3.6-3工况1竖向位移工况1竖向位移见图3.63,最大位移值为1.2mm,满足要求。图3.6-4工况1横向位移工况1横向位移见图3.6-4,最大位移值为1.54mm,满足要求。2）工况2图3.65工况2应力云图工况2应力云图见图3.6-5,应力最大值为32.7MPaVb,满足要求图3.6-6工况2竖向位移工况2竖向位移见图3.6-6,最大位移值为0.47mm,满足要求。图3.6-7工况2横向位移工况2横向位移见图3.6-7,最大位移值为0.47mm,满足要求。3.7. 反力架盾构接收反力架紧靠在端头并负二层环框梁和底横梁上。反力架采用7m长170工字钢双拼组成，反力架用609钢管做斜撑，与车站底板顶紧,反力架上部顶在负二层板上。反力架定好位置后，恍用400（千斤顶顶平面盖和反力架，消除洞门到后盖板的安装间隙后,反力架上下均布9道300X30Omm支撑柱与后端盖,【批注W/注意顶紧受力板顶紧，支撑柱与反力架之间用支撑楔块垫实并焊接。在支撑柱与反力架接I触面设置一个轴力计，接收时随时监测反力架受力情况。LL"|5J：注意安装反力架验算（1）概况本计算说明为钢套箱反力架强度、刚度校核而编制。反力架采用现有设备，材质为Q345,O=345/1.5=230MPao假定受力总共为1500t,受力点根据钢套箱受力架上的受力板位置确定，如下图所示。计算中假设1500t反力分为6点直接作用于反力架上，每个点均为250to（2）计算模型计算模型、边界条件以及受力情况如下图所示：<3）计算结果1）应力结果组合应力最大值为H7MPa<t2）位移结果横向最大位移量为2.8mm根据上述计算可知，在施工过程中，该反力架均符合要求，是安全的。4 .接收井端头地基加固4.1. 地基加固XX站北端头采用钢套筒接收。加固体长度为4m,加固体采用850600的三轴搅拌桩，实桩部分水泥掺量20%、空桩段水泥掺量7%。加固区与地连墙之间接缝采用2排力800200双重管旋喷桩填充空隙，接缝外采用2排800800双重管旋喷桩对三轴加固体补强。止水帷幕采用8（X）mm厚M5砂浆地连墙，距主体围护结构长度5.2m：止水帷幕内设置4口降水井，其中中间1口兼做观测井（左线接收时，中间右侧降水井作为观测井；右线接收时，左侧作为观测井），止水帷幕外设置5口降水井（降低止水帷幕内外水头差）。4.2. 地基加固检测搅拌桩加固完成后，在达到28天强度后按规范要求进行钻芯取样，以验证土体加固效果是否达到设计强度要求。在端头进行不少于两个点的钻芯取样，点位主要选在搅拌桩（旋喷桩）的咬合部位进行钻芯，检查以下内容：（1）加固体强度：（2）加固体整体性、均匀性。（3）加固体中地下水含量情况。同时，在洞门位置打水平探孔检测土体加固的渗水性，利用风钻钻9个观测孔，实际施工时将9个孔平均分布在洞门上，钻机引孔2米左右根据现场情况可做适当的调整，探孔布置在6米左右的圆中（盾构隧道开挖的圆直径为6.39米），直径为80mm左右。9个水平探孔分布情况见下图检测孔布置图。每孔的流水不大于30L/H（通过观测流水不成线），则加固效果良好，允许凿除洞门。如果端头加固效果差、有较大水流严重影响盾构始发时，需采取措施对洞门进行重新加固。采用从检测孔回注水泥水玻璃双液浆进行水平加固，具体施工方法如下：采用水灰比为1：1的水泥浆（或者水玻璃：水泥=1：1双液浆）从探测孔插入PVC花管注浆，等压力达到2Mpa时停止注浆，挪动注浆机进行下一孔位注浆。水平检查孔检测孔布置图4.3. 端头加固降水接收井端头加固区内需进行降水施工，以达到疏干帷幕内土体潜水含量的效果。在盾构进洞时，疏干井运行，配合盾构施工。M5砂浆墙止水帷幕内设置4口降水井（其中中间1口兼做观测井），止水帷幕外设置5口降水井（降低止水帷幕内外水头差），为后期拆钢套筒保证降水效果，前期盾构掘进施工时需保护好降水井，因此，降水井的设置避免离盾构开挖区太近，两侧降水井靠砂浆墙设置，中间降水井靠中线设置。降水井采用400无砂虑管，降水井深度在加固体以下Im位置。盾构接收施工前20天对已完成的降水井进行单井抽水试验，在降水运行过程中，做好各井的水位观测工作，尤其要加强对观测井的水位测定，及时掌握水头的变化情况。完成单井抽水试验后盾构施工前20天对已完成的疏干井进行群井抽水试验,从观测井观测端头水位。尤其加强关注止水帷幕外降水井水位变化,以确定止水帷幕止水效果。待群井降水试验端头外水位降至隧道底线以下，端头降水井降水能力满足盾构接收施工的要求后，方可进行下步施工，开始破除洞门、安装钢套筒。5 .钢套筒接收方案5.1. 钢套筒接收流程1）接收流程具体流程详见下表。图5.1-1钢套筒接收流程图2）重要工序施工节点安排按平均每天8环计算，左线预计10月28日到达XX站端头井，右线12月28H到达XX站端头井。钢套筒安装、填料需在刀盘抵触砂浆地下连续墙前完成，左线计划10月25日、右线计划12月25日完成。钢套筒安装分地面拼装、井下安装两个步骤，地面拼装计划15天完成，井下安装计划3天完成。以左线为例，主要节点时间安排如下：工作名称开始时间结束时间备注降水井运行10月1日钢套筒进场、地面拼装9月27日IO月月日洞门凿除（第一次）10月6日IO月月日钢套筒及反力架井下安装10月12日10月14日钢套筒密闭性检测IO月15日10月16日砂浆基座施工10月17日10月20日洞门凿除（第二次）IO月21H1()月23日填料IO月24日IO月25日5.2. 洞门凿除5.2.1. 洞门凿除范围根据车站围护结构体的厚度，凿除洞门厚度为0.8m。5.2.2. 洞门凿除施工方法（1）洞门凿除施工顺序破除连续墙表面混凝土T割除连续墙表面钢筋网T破除连续墙墙身混凝土T割除连续墙墙身钢筋T清理废硝。（2）施工方法1）第一次洞门凿除洞门采用人工凿除，将洞门划分为9部分，凿除时按编号顺序先下后上、先中间后两侧进行作业。洞门凿除顺序见卜.图洞门凿除顺序示意图：图5.2-1洞门凿除顺序示意图第一次洞门凿除的时间为钢套简已进场，地面组装完毕，准备安装前；第一次凿除洞门的厚度为50cmo人工用风镐、钻机破除连续墙依照洞门破除先后顺序从下往上凿除墙身的混凝土，同时割除墙身钢筋网。2）第二次洞门凿除第二次洞门凿除的时间为：钢套筒安装加固到位后，钢套筒内填料之前进行第二次洞门凿除，凿除的厚度为30cm,迅速凿除残留钢筋混凝土，将洞门周围钢筋修整切割圆顺，尽量缩短洞门土体无支撑时间。第二次洞门凿除施工顺序为从下往上跳割割除钢筋，然后清理洞门凿除产生的废精、脚手架等。第二次凿除废渣等通过后盖闸门往外运输。洞门破除完成后36小时内开始钢套筒内回填。5.3. 钢套筒安装5.3.1. 钢套筒安装流程安装流程如下图所示:图5.3-1接收钢套筒安装流程5.3.2. 钢套筒定位钢套筒安装前，定出钢套筒设计中心线及支座底边线；地面组装完成后，对钢套筒的圆度进行复核，确保地面组装精度；下井安装每完成一节，复核安装进度，确保钢套筒中心线与隧道轴线重合。钢套筒定位时，需确保钢套筒承载基面平整，无坡度，要求钢套筒架中心线与调直后隧道轴线重合，误差不大于Icmo5.3.3. 钢套筒吊装（1）各部件重量及吊机配备吊装顺序吊装项目吊件重量（t）吊机1传力架1+过渡连接环32160t2传力架221.8160t3传力架321.7160t4传力架421.7160t5后端盖17.3160t（2）吊装顺序1）钢套筒安装时，在地面把过渡连板下半环与传力架1下半环连接好，整体卜放到端头井内，使其与事先确定好的线路中心线重合，向前移动过渡连板与传力架1下半环并与洞门钢环对接。依次吊装过渡连板与传力架1上半环并与下半环、洞门钢环对接。2）在地面组装好钢套筒的传力架2,下放到端头井内，使其与事先确定好的线路中心线重合，向后移动传力架2并与传力架1连接。3）在地面组装好钢套筒的传力架3,下放到端头井内，使其与事先确定好的线路中心线重合，向前移动传力架3并与传力架2连接。4）在地面组装好钢套筒的传力架4,下放到端头井内，使其与事先确定好的线路中心线重合，向前移动传力架4并与传力架3连接。5）下放后端盖，使其中心与事先确定好的线路中心线重合，向前移动与传力架4连接。（3）吊装受力分析以最重件（传力架2）为例，重量2L8t,根据现场井口工作情况，采用2根钢丝绳4点8股方法吊装，钢丝绳夹角60°以内，1601汽车吊工作情况如下：选用60m主臂，主臂升长26.4m时，配重401。作业半径：10.7m有效吊重：40t最大吊垂：321（含吊钩、锁具2t）负荷率：80%采用两根32mm钢丝绳，1四件IOl卸扣：钢丝绳受力计算公式：1）破断拉力Q54d22）使用拉力P54d2K式中：Q为近似公称抗拉140公斤/毫米2时破断拉力公斤P-近似钢丝绳使用拉力公斤。小-钢丝绳直径、亳米。K一一钢丝绳的安全系数。使用拉力为P54d2K54×32×3269216公斤则巾32mm的钢丝绳单根受力为9.216T,单根托底吊为两倍率：2X9.216=18.432To两根抬吊为18.432X2=36.864T>21.8T,钢丝绳完全可以安全将主梁吊起。5.3.4. 钢套筒安装步骤（1）主体部分连接1）在安装钢套筒之前，首先在基坑里确定接收盾体中心线，使从地面上下放的钢套筒对准轴线放置。2）四段传力架安装顺序。两段传力架放好橡胶密封垫后，拧紧连接螺栓，连接部位密封均采用8mm橡胶垫密封，如下图所示：图5.3-2筒体连接面密封详图(2)后端盖连接后盖板与简体之间加8mm厚的橡胶密封后，用M30螺栓(8.8级)上紧在钢套筒后法兰上。图533受力架连接面密封详图(3)钢套筒前移采用2个601液压千斤顶一端利用型钢顶在基坑底板横梁上，另一端顶在钢套筒的平面位置，依次将下放的各段钢套筒沿隧道中心线向洞门方向平移，直至与前段钢套筒相接，并保持隧道中心线与钢套筒中心线不偏离。(4)反力架安装反力架采用7m长170工字钢双拼组成，紧靠在端头井底横梁上，采用609钢管做斜撑，支撑在车站底板预埋钢板上，反力架底部与车站底部预埋件焊接牢图5.3-4反力架与车站位置关系图图535反力架支撑示意图照片5.31反力架示意照片如上图所示，反力架定位好后，采用400t千斤顶，一端顶在钢套筒后端盖受力板上，一端顶在反力架上，消除洞门到后端盖的安装间隙后，反力架上下均布9道300×300mm支撑柱与后端盖受力板顶紧，支撑柱与反力架之间用支撑楔块垫实并焊接。支撑柱长度：L支撑=L工作井L钢套筒长度L连接环L反力架-L支撑楔块-L安装间隙=13m-10.59m-0.85m-0.7m-0.02m-0.02m=0.82m反力架斜撑与碎墩子预埋件焊接牢固，并进行焊缝检查，确保无夹渣、虚焊等隐患。在反力架安装过程中需检查反力架各支撑是否松动，并复紧各段法兰连接螺栓。完成后，检查各连接处，确保各连接部位完好性，尤其是对钢套筒的上下半圆和各节段之间连接的检查，并检查过渡连接板与洞门环板之间的焊接，查看是否存在着点焊或浮焊等，发现隐患，及时处理。（5）钢套简的过渡连接板与洞门环板的连接反力架安装成后，经过测量组对中心线复测，确认无误后，将洞门环板与过渡连接板进行焊接。钢套筒的过渡连接板与洞门环板相接触后，要检查两个平面是否全部密贴，由于洞门环板在预埋的过程中可能出现变形或平面度偏差较大的情况，所以有可能出现过渡连接板有些地方无法与洞门环板密贴的情况，此时需在空隙处填充钢板并与过渡板焊接牢固，务必将空隙堵住。在确定洞门环板与过渡板全部密贴后将过渡板满焊在洞门环板上。（6）筒体上部支撑的安装钢套筒与洞门环板焊接完成后，检查确认后，即进行安装筒体上部支撑，钢套筒每节共设置2道横向支撑，共8道，支撑在中板梁或侧墙上：底座左侧设置8道横向支撑，支撑在侧墙上，右侧设置8道支撑，支持在底板上，确保稳固。支撑安装完成后，对托架左右、反力架的支撑进行牢固性检查，并对安装好的筒体位置进行复测，确保筒体中心线与盾构机到达中心线重合。照片5.32支撑设置示意照片(7)钢套筒与主体结构的连接及固定反力架加固完成后，进行钢套筒底部框架与底板上预埋钢板焊接连接，钢套筒及反力架预埋件如下图所示:图5.3-6钢套筒及反力架预埋件示意图(8)密封性检查I钢套筒组装完成后，在筒体内加水检查其密封性，筒体中心位置水压为0.3Mpa,若在12小时内，压力保持在0.28MPa上，则可满足钢套简接收要求，如果小于0.28MPa,找出泄露部分，检查并修复其密封质量，然后再次进行试压，直至满足试压要求OI一批注*J6:压力试验要求(9)砂浆基座(10)填料钢套筒当检查完毕后，向钢套筒内填料，主要是填盾构掘进出来的渣土，必要时使用膨润土对土体进行改良，增强土体的和易性，为保证填充密实无空隙，在用渣土填充后，补填同步注浆浆液，确保密实。从地面布置一条输送管路至钢套筒上，将填料输送至钢套筒内，输送管路直径为609mm,地面设置一个漏斗，将填料直接从漏斗输送至钢套筒内。5.4. 盾构到达掘进5.4.1. 施工准备1）在盾构机到达前100、50环、20环时，对控制点各进行一次复核测量（我方复测后报测量中心复测），确保控制点精确无误，同时对到达端洞门中线进行测量复核，确定洞门中心精确位置。根据测量结果，调整盾构机自动测量系统，在最后100环推进过程中，对隧道轴线进行多次复核，确保轴线准确，保证盾构机安全进入洞门圈。2）盾构机刀盘抵触砂浆地下连续墙止水帷幕前，将盾构姿态由竖向3000m圆曲线、平面缓和曲线调整到与洞门钢环中心线同轴，并以直线姿态进入加固体掘进。竖向与设计轴线最大偏差为2.5cm：平面与设计轴线最大偏差ICm°3）最后50环同步注浆采用硬性浆液，盾构到达前10环，均采用增加注浆孔管片，每环管片中除封顶块以外管片均添加2个注浆孔，每环管片共16个注浆孔，盾构进洞环（IR环）端面和背面均设计预埋钢板。4）现场预先配备至少2环左转管片、2环右转以备用。5）在刀盘进入止水帷幕后可停止降水，防止同步注浆浆液及环箍双液浆进入降水井，导致破坏，最大程度的保护降水井，保证钢套筒拆除前有较好的降水条件。接收前编制作业指导书，对所有管理人员、技术人员、作业人员进行交底，确保所有人员均熟知接收流程；加强施工测量，确保盾构姿态准确：明确每环管片的里程及位置，洞门位置，盾构停机位置。5.4.2. 到达段推进施工盾构到达段施工主要分三个阶段，主要是刀盘掘进砂浆连续墙段、掘进三轴加固段、刀盘进入钢套筒段。1）第一阶段掘进过止水帷幕时盾构机参数：刀盘掘进至1359环，推进速度2030mmmin,推力IOo（X以内，扭矩2.0MNm以内；上部土压控制在1.8bar左右，通过后上部土压控制在1.5bar左右；适当注入泡沫，严格控制出土量，同步注浆量控制在5.5m3（注浆率210%）。图5.4J第一阶段掘进示意图2）第二阶段掘进进入三轴搅拌加固区时盾构机参数：刀盘掘进至1361环，推进速度20-30mmmin,推力IoOot以内，扭矩2.0MNm以内，上部土压控制在L5bar左右，滚动角W3mmm,适当注入泡沫，严格控制出土量，同步注浆量控制在5.5m3（注浆率210%）；过加固区时盾构机参数：推进速度20s30mmmin,推力800SlOoot,扭矩严格控制在2.0MNm以内，上部土压控制在1.2bar左右，适当注入泡沫，同步注浆正常注入，关注地表变化；破洞门掘进参数：推进速度2030mmmin:推力800i以内，扭矩严格控制在1.5MNm以内，上部土压逐渐减小至OSbar左右；第一道环箍位置：掘进至1364环，1355环脱出盾尾3环，在1355环注入双液浆做第一道环箍，要求从下至上的顺序全环封环注入，保证注入质量。如n，捌.昉JffiffW275.Hn鳍Mi北MSK私峭图5.42第二阶段掘进示意图3）第三阶段掘进刀盘进入钢套筒掘进参数：推进速度2030mmmin,推力80Ot以内，上部土压控制在0.8bar,底部土压控制在0.6bar,扭矩1.5MNm以内，滚动角W3mmm,同步注浆量控制在5.5（注浆率210%）；。图5.43第三阶段掘进示意图5.5. 钢套筒的拆卸及吊出盾构机完全进入钢套筒内之后，第一时间注双液浆封堵盾尾与洞门结构位置，注浆量按理论注浆量的230%,确保封住洞门结构位置。盾构进洞环采用特殊制作的管片，在管片外侧预埋背覆钢板。通过管片注浆孔、洞门圈周边预留的注浆孔球阀及过渡连接板预留的观察孔，观察出水量，若水量较大，则继续通过注浆孔注浆，直至打开球阀无水流出后，开始拼装进洞环后一环管片（此环盾构进洞后需拆除），将盾尾脱出洞门圈范围，然后割除过渡连接板紧贴洞门圈的部分（宽约20cm）,同时将进洞环背覆钢板与洞门钢环之间用8mm厚弧形钢板焊接。钢板焊接完成后可以拆开钢套筒上半部准备盾构机吊出。照片5.5-1洞门钢环与IR环管片焊接示意照片6 .施工测量监测6.1. 施工测量测量是钢套筒接收的关键环节，在接收段施工过程中，加强盾构姿态复核，在后I(X)环、50环、20环位置复核盾构姿态，确保盾构姿态符合设计位置。在盾构机抵触到砂浆地下连续墙止水帷幕前，将盾构姿态调整到与洞门钢环中心线同轴，并以直线姿态进入加固体掘进。在加固体掘进过程每2环复核一遍盾构姿态。后100环开始，每5环复核管片姿态及里程，确保管片里程误差在控制范围内，保证盾构进洞环(IR环)位置及盾构掘进停机位置，防止盾构在钢套筒内少掘或者多掘。6.2. 施工监测1)监测目的在盾构施工过程中由于对土体的扰动而导致不同程度的地面和隧道沉降，从而会造成周围的地面建筑地卜.管线等设施的变形。区间隧道沿线地面、建(构)筑物、地下管线是重点监测保护对象。需在盾构掘进施工影响范围内的建(构)筑物上布设沉降监测点，随时了解建筑物的不均匀沉降情况。2)测点布置(1)地表沉降点布设布设测点前用全站仪在现场按设计里程及坐标确定隧道轴线位置。在地面上布置平行于隧道轴线的沉降监测点和垂直于隧道轴线的沉降监测点，平行于隧道轴线的沉降监测点设置为：每6.0m布设一点，(2)地下管线沉降点布设各区间左右线隧道中线两侧20.Om范围内管线以15.025.0m间距进行测点布设，距离隧道中线10.Om以内管线测点间距加密。(3)建筑物测点布设对各区间左右线隧道中线两侧20m范围内建筑物进行保护性的沉降监测，对IOm内3层以上建筑物布设倾斜监测点。测点一般布置在建筑物角点处，每一侧墙面至少布设2点。对紧邻隧道的建筑测点加密，尤其加强对离隧道中心线1倍埋深范围内建筑物的监测。（4）监测频率盾构机到达掘进时，每天监测4次，并及时将监测数据反馈给推进施工技术人员，以便及时优化推进参数。7 .质量控制7.1. 掘进质量保证措施特别注意防止以下质量事故：管片裂缝，管片错台，管片破损，隧道轴线偏移超限事故，防水质量事故，洞门渗漏事故，盾构隧道后期卜沉、上浮、水