(10309-45)某房建项目外脚手架补充方案.docx

XXXX项目（一期）南区标段外脚手架施工补充方案XXXX项目（一期）南区标段外脚手架施工补充方案编制：审核：审批：梅晓丽一、编制目的1、原方案中W8食堂在地下室范围外的外架采用双排架，需待地下室施工完成后拆除地下室外架，然后进行肥槽回填，回填土上浇筑IOCrn厚C15素混凝土垫层，垫层宽度至少为3.4m,保证外架立杆位于垫层上。由于本工程工期紧张，加之目前正值雨季，土方回填困难，原方案已不满足现场要求，故将此部分双排架改为单排架。2、原方案中W9北侧外架直接从地下室顶板开始搭设，搭设高度为20.4米，采用双排单立杆落地架，立杆纵距均为1.5m,横距均为0.9m,步距1.5m,扫地杆距地20Omnb横向水平杆间距150Onlnl,脚手架内立杆距结构边缘300mm。由于本工程后浇带加宽致使W9北侧外架宽度难以满足原方案要求，现拟将外架上铺设的2块脚手板改为一块，脚手架宽度改为0.45m,其余参数不变。二、方案变更做法2.1W8变更做法W8地上结构外架在地下室范围内的，外架直接从地下室顶板开始搭设，在地下室范围外的，则需待地下室施工完成后拆除地下室外架，在提前浇筑的肥槽回填素混凝土上搭设单排架，如下图所示。XXXX项目（一期）南区标段项目都地下室外墙2.326m,距离地上结构0.3m。连墙件按三步三跨与结构连接,竖向搭设两道抛撑，外侧抛撑在第四步处与内排立杆连接，在与外排立杆连接后通过U托+垫板支撑到锚XXXX项目（一期）南区标段项目都喷护壁上，垫板采用模板或者木方，内侧抛撑在第二步处与外排架连接，通过U托+垫木支顶在墙角处。立杆落在提前浇筑的30Omm厚肥槽回填素混凝土上，外挂密目安全网。拉结钢管上设置2根纵向水平杆。2. 2W9变更做法XXXX项目（一期）南区标段项目都此部分外脚手架采用单排单立杆落地架，由地下室底板搭设至屋面层，搭设高度22m,立杆纵距均为L5m,步距1.5m,每步中间设置一道拦腰杆，扫地杆距地20Onlnb立杆距离地上结构0.3m。连墙件按三步三跨与结构连接,竖向搭设两道抛撑，外侧抛撑在第四步处与内排立杆连接，在与外排立杆连接后通过U托+垫板支撑到锚喷护壁上，垫板采用模板或者木方，内侧抛撑在第二步处与外排架连接，通过U托+垫木支顶在墙角处。立杆落在提前浇筑的30Omm厚肥槽回填素混凝土上，外挂密目安全网。拉结钢管上设置2根纵向水平杆。三、构造做法2.1 连墙件连墙件采用刚性连接，连墙件采用三步两跨布置（计算按照三步三跨），垂直间距为4.5m,水平间距为4.5m。连墙杆用48*2.8的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在两框架柱间处，用48*2.8的钢管于脚手架可靠拉结。在建筑物首层设置两道连墙件。连墙件横竖向顺序排列，均匀布置、与架体和结构立面垂直，并应靠近主节点位置，偏离主节点不应大于300mm,连墙杆伸出扣件的距离应大于100mm,应从底部第一根纵向水平杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的横向水平杆可直接作连墙杆用。不能采用抱柱连接做连墙件的部位应先将短钢管预埋在楼层碎边梁（或柱墙），锚入碎内长度不小于20Omnb露头15Omnb短钢管与脚手架通过直角扣件连接形成连墙件的方式。板面拉结XXXX项目（一期）南区标段项目都3.2剪刀撑外架剪刀撑布置图XXXX项目（一期）南区标段项目都剪刀撑杆件搭接图（1）脚手架的剪刀撑，随立杆、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。（2）脚手架剪刀撑应由底至顶在外侧立面整个长度和高度上连续设置，斜杆与地面的夹角在45-60度之间。（3）剪刀撑跨越立杆根数为5根，斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定,在其中间增加2至4个扣结点。旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30Omm内。（4）剪刀撑连接采用6m和4m长钢管交错搭接，搭接长度不应小于Inb并应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm0其他参数参照南区标段外脚手架施工方案。3. 3施工工艺流程浇筑肥槽回填素混凝土一铺设垫板f弹线、立杆定位一摆放扫地杆一竖立杆并与扫地杆扣紧f装连墙杆、并与立杆和扫地杆扣紧一安装第一步纵向水平杆一第二步纵向水平杆一第三、四步纵向水平杆一连墙杆一接立杆一加设剪刀撑一张挂安全网。XXXX项目（一期）南区标段项目都四、安全施工管理3.1 人员管理1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规定（2013年修订版）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上LLJ冈。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。4. 2安全技术措施4. 2.1脚手架搭设1、脚手架的基础必须经过夯实处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工，施工时脚手架底部铺木垫板。2、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。3、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4、脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。5、扣件的紧固程度应在4050N.m,并不大于65N.m,对接扣件的抗拉承载力为3kN0扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。6、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。7、钢管上禁止打孔。8、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。9、脚手架搭设尽量安排在白天进行。5. 2.2脚手架上施工作业1、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部组织相关人员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2、严格控制施工荷载，脚手扳不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于1.8kNm,确保较大安全储备。XXXX项目（一期）南区标段项目都3、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工同时作业层数不超过两层。4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。5、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。6、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。7、脚手架防雷均采用小12圆钢每三层每边两点与结构防雷（或防雷带）相焊接，且必须保证每个单体工程脚手架整体导电不间断性（可在节点位置刮去钢管漆来保证）。每个单体工程脚手架摇测电阻不大于10o8、当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。9、单排脚手架沿墙体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体结扎牢固。4.2.3脚手架拆除1、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙件及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。8、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。9、拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。10、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆与连墙件。XXXX项目（一期）南区标段项目都4.3安全防护措施1、在结构四周边线内500mm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用48*2.8钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.0m、竖向每隔0.6m设一道通长纵向水平杆、每隔一根立杆设一道三脚架。2、沿钢管长度方向刷黄黑相间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周Im范围内不准堆料、停放机具。3、预留洞口。在没有预留钢筋的洞口的防护采用在其上盖废旧木模板，洞口搭设三角架进行防护（三角架上设两道护身栏杆，栏杆上涂黄黑相间的警示标志），长边尺寸250mm以下的洞口用废旧胶合板裁方正盖严。墙上洞口防护同电梯井口防护。4、当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。5、在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。6、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，严禁非操作人员入内。五、计算书依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJI30-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数：钢管强度为205.0Nm）2,钢管强度折减系数取0.86。单排脚手架，搭设高度22.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距L50米，立杆的横距0.30米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为648X2.8,连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN同时考虑2层施工。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kNm,安全网荷载取0.0100kN基本风压0.25kN高度变化系数LOoO0,体型系数0.1110。地基承载力标准值350kN基础底面扩展面积0.20011地基承载力调整系数LO0。钢管惯性矩计算采用I=n（V-d'）64,抵抗距计算采用W=（D4-d4）32DoXXXX项目（一期）南区标段项目都一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=O. 036kNm脚手板的荷载标准值P2=O.000X0.300/2=0.000kNm活荷载标准值Q=3.000X0.300/2=0.450kNm静荷载的计算值ql=1.2×0.036+1.2×0.000=0.043kNm活荷载的计算值q2=14×0450=0.630kNmP-I-I-L-111-1LLmq大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）42口口11口口（口口I!口口I口11八SSttJ1-a1大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2 .抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：=00%F+0.10g/跨中最大弯矩为M1=（0.08×0.043+0.10×0.630）X1.5002=0.149kN.m支座最大弯矩计算公式如下：此小三-0.1（12-0.1172支座最大弯矩为M2=-（0.10×0.043÷0.117×0.630）X1.5002=-0.175kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：。=0.175×1064248.0=41.298Nmm2大横杆的计算强度小于176.3Nm2,满足要求!3 .挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：= 0,677- + 0.990-IoO或IOO静荷载标准值 q1=0. 036+0. 000=0. 036kNm活荷载标准值q2=0. 450kNm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= (0. 677 ×0. 036+0. 990 ×0. 450) × 1500. O4/(100 × 2. 06 × IO5X 101950. 0)=1. 132mm大横杆的最大挠度小于1500. 0/150与Iomm,满足要求！二、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):R Rc其中RC 一一扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8. OkN,双扣件取12. OkN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;L荷载值计算横杆的自重标准值P1=0. 036×0. 300=0. 01 IkN脚手板的荷载标准值P2=O. 000×0. 300×l. 500/2=0. OOOkN活荷载标准值Q=3. 000×0. 300×l. 500/2=0. 675kN荷载的计算值R=l. 2×0. 011+1.2×0. 000+1.4×0. 675=0. 958kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达4065N. m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8. OkN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12. OkN0三、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0. 1214NGl = 0. 121×22. 000=2. 670kN(2)脚手板的自重标准值(kNr112);本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.00Ng2=0.000×l×1.500×(0.300+0.300)=0.OOOkN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17Ng3=0.170×1.500X1=0.255kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/#)；0.010Ng4=0.010×1.500×22.000=0.330kN经计算得到，静荷载标准值NG=Ngi+Ng2+Ng3+Ng4=3.255kN0活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.300/2=1.350kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中WO基本风压(kN/#),W0=0.250UZ一风荷载高度变化系数，UZ=1.000US一风荷载体型系数：Us=0.Ill经计算得到：Wk=0.250×l.000×0.Ill=0.028kNm2<,考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+0.9×1.4Nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=l.2×3.255+0.9×1.4×1.350=5.607kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+1.4Nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=l.2×3.255+1.4×l.350=5.796kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩M谭计算公式Mw=0.9×1.4Wklah210其中Wk一一风荷载标准值(kN/nd；Ia立杆的纵距(m)；h立杆的步距(m)0经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.028×l.500×l.500X1.500/10=0.012kN.m四、立杆的稳定性计算：1 .不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算b=关力A.其中N立杆的轴心压力设计值，N=5.796kN;1 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm;k计算长度附加系数，取1.155；U计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=2.000；I0计算长度（m）,由公式I0=kuh确定，Io=LI55X2.OOOXL500=3.465m；A立杆净截面面积，A-3.974cm2；W立杆净截面模量（抵抗矩），g4.248cr长细比，为3465/16=2160允许长细比（k取1）,为3000/16=187<210长细比验算满足要求！轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0i的结果查表得到0.156；。一一钢管立杆受压强度计算值（N11u112）.f一一钢管立杆抗压强度设计值，f=176.30N/mn）2；经计算得到：。=5796/（0.16×397）=93.488Nmm2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。<f,满足要求！2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算bJ+-y其中N立杆的轴心压力设计值，N=5.607kN;1 一一计算立杆的截面回转半径，i=l.60cm；k一一计算长度附加系数，取L155；u计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=2.000；I0计算长度（m）,由公式I0=kuh确定，IO=Ll55X2.OOOXL500=3.465m；A立杆净截面面积，A=3.974cm2；XXXX项目（一期）南区标段项目都W立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.248c11长细比，为3465/16=2160允许长细比（k取1）,为3000/16=187<210长细比验算满足要求！一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0i的结果查表得到0.156；Mw一一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.012kN.m;。一一钢管立杆受压强度计算值（N/nind.f钢管立杆抗压强度设计值，f=176.30Nu112;经计算得到。=5607/（0.16×397）+120004248=93.217Nmm2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。<丹，满足要求！五、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H,按下式计算:H=Ao-（L2NG2k+L4NQk-Nie）/1.2gk其中Nc2k一一构配件自重标准值产生的轴向力，Nc2k=0.585kN;NQk一一活荷载标准值，NQk=1.350kN;gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.121kNm;Nxie轴向力钢丝绳卸荷部分，NQk=0.OOOkN;。一一钢管立杆抗压强度设计值，。=176.30Nmm2;经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H=57.255米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H,按下式计算：H=A-1.2NG2k+0.9×1.4（N0k+AMwkW）-Nxie/1.2gk其中Nc2k一一构配件自重标准值产生的轴向力，Nc2k=0.585kN;NQk一一活荷载标准值，NQk=1.350kN;gk每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.121kNm;MWk一一计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.009kN.m；NXie轴向力钢丝绳卸荷部分，NQk=0.OOOkN;。钢管立杆抗压强度设计值，。=176.30Nmm2;经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H=57.370米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度H=57.255米。六、连墙件的计算：XXXX项目（一期）南区标段项目都连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Ni=Nlw+N0其中Nlw一一风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：NIW=1.4Xwk×Awwk风荷载标准值，wk=O.028kNm2;Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积：w=4.50X4.50=20.250m2；N0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；N0=2.000经计算得到Nlw=0.787kN,连墙件轴向力计算值N1=2.787kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nfl=0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85Af其中轴心受压立杆的稳定系数，由长细比li=30.001.60的结果查表得到小=0.95；净截面面积Ac=3.97cm2；毛截面面积A=18.10cm2；f=176.30Nmm2<）经过计算得到Nfl=59.552kNNfl>N1,连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到Nf2=258.095kNNf2>N1,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！结构连墙杆 上 扣件连墙件连接示意图七、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求PkfgXXXX项目（一期）南区标段项目都其中Pk一一脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，Pk=NkA=23.03（kPa）Nk一一上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=3.26+1.35=4.61kNA基础底面面积（m2）；A=0.20fg地基承载力设计值（kN/nft；fg=350.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk一一地基承载力标准值；fgk=350.00地基承载力的计算满足要求！扣件脚手架计算满足要求！XXXX项目（一期）南区标段项目都