盖梁支架验算书.docx

XX江高速公路项目第TJlo合同段盖梁支架验算计算：复核：审核：XXXX集团有限公司XX江高速公路项目第TJlO合同段项目经理部二C)XX年四月1 .双柱墩普通盖梁支架计算（1.4M）11.1. 盖梁支架设计11.2. 荷载分析11.3. 116工字钢强度验算21.4. 横梁验算：31.5. 抱箍计算41.6. 高强螺栓扭紧力矩计算：52 .双墩普通盖梁支架计算（1.3M）62.1. 盖梁支架设计62.2. 荷载分析62.3. 116工字钢强度验算82.4. 横梁验算：82.5. 抱箍计算92.6. 高强螺栓扭紧力矩计算：113 .盖梁支架设计（双支墩HYI6#）113.1. 荷载分析123.2. 118工字钢强度验算133.3. 横梁验算：143.4. 抱箍计算153.5. 高强螺栓扭紧力矩计算：1636支撑墩贝雷梁强度验算174 .盖梁支架设计（单支墩HY11#）174.1. 荷载分析184.2. 118工字钢强度验算194.3. 横梁验算：204.4. 抱箍计算214.5. 高强螺栓扭紧力矩计算：224.6. 支撑墩贝雷梁强度验算235 .盖梁支架设计（双支墩DY24#）235.1. 荷载分析245.2. 118工字钢强度验算255.3. 横梁验算：265.4. 抱箍计算275.5. 高强螺栓扭紧力矩计算：285.6. 支撑墩贝雷梁强度验算296 .门架式预应力盖梁（双柱）296.1. 盖梁支架设计296.2. 荷载分析306.3. 118工字钢强度验算316.4. 贝雷梁强度验算326.5. 抱箍计算336.6. 高强螺栓扭紧力矩计算：346.7. 螺旋管稳定性计算357 .匝道桥普通盖梁(C2#(1.3M)367.1. 盖梁支架设计367.2. 荷载分析377.3. 116工字钢强度验算387.4. 横梁验算：397.5. 抱箍计算407.6. 高强螺栓扭紧力矩计算：418 .匝道桥普通盖梁(C3#(1.2M)428.1. 盖梁支架设计428.2. 荷载分析428.3. 116工字钢强度验算438.4. 横梁验算：448.5. 抱箍计算4586高强螺栓扭紧力矩计算：469 .匝道桥普通盖梁(Nl#(1.1M)479.1. 盖梁支架设计479.2. 荷载分析479.3. 116工字钢强度验算489.4. 横梁验算：499.5. 抱箍计算509.6. 高强螺栓扭紧力矩计算：5110 .砂箱验算：5211 .竹胶板验算5312 .方木验算：55盖梁支架验算1 .双柱墩普通盖梁支架计算(L4m)1.1. 盖梁支架设计盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离9.Om,墩柱中心外侧悬臂3.0m,断面尺寸为长15m,宽2.0m,高1.8m°计算长度15m。盖梁底模支架纵梁采用双145b工字钢；横梁采用116型钢，单根长度4.0m,间2 .2.荷载分析根据现场施工实际情况，抱箍承受荷载主要由盖梁自重荷载q,再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。其中盖梁钢筋和睑(C30)自重为主要荷载。如图1所示：3m9.0m3m图2145b工字钢受力图示为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以145b工字钢受力情况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载P值。145工字钢自重GL145b工字钢：I=33759cm,E=2.1×10Mpa,W=1500.4cm3,Sx=887.Icn?每米重87.45kg,腹板厚b=13.5mmo硅自重G2：计算可知睑体积为48.311C35钢筋混凝土P=2600Kg;则G2=48.3×2600×10/1000=1256KN人员及设备自重G3：查路桥施工计算手册荷载按照2.5KN11)2来确定；则G3=75KN振捣动荷载G4：按桥规附录D振捣硅产生的荷载为2KN11故取G4=60KN倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0KN(混凝土侧厚度大于LOnl)模板自重G6：底模面积Al=I.6××15=24m单位质量为75Kgm2;侧模面积A2E.8X15X2+1.8X2X2=61.211单位质量为105Kgm2;则：G6=(24×75+105×61.2)×10/1000=82.3KN横梁工字钢G7：查型钢表可知，116工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要25根。则G7则=20.5×4×25×10/1000=20.5KN荷载分项系数：静荷载为1.2,活荷载为1.4可得：G=l.2×(Gl+G2+G6+G7)+1.4×(G3+G4+G5)=1.2×(29.733+1255.8+82.3+20.5)+1.4×(75+60)=1855KN荷载均布在两侧145工字钢上，由查路桥施工计算手册得：q=1855215=62KN/m(贝雷梁均布荷载)P=(G-1.2×29.733)/25/1.552=46.9KNm(分配梁均布荷载)1.3.116工字钢强度验算根据布置，横梁支点间距(简支梁计算长度)L=I.552PFrf图3分配梁受力图示1、最大弯矩、最大剪力计算：p=46.9KNm最大弯矩在跨中处：X=0.776mMmax=l8(q2)=14.12KN.m(路桥施工计算手册P741第4节)最大剪力在支点处(路桥施工计算手册P741第4节)：Qmax=1/2(ql)=36.4KN2、强度验算：抗弯强度验算：查表知116工字钢抗弯强度设计值为。=145MPa;。=Mw=14.12/140.9=100.2MPa<=145MPa;所以满足正截面抗弯强度要求。抗剪强度验算：查表知116工字钢抗剪强度设计值为85MPa;=QXS/(LX3)=36.4X80.8/(6.0X1127)=43.5MPa满足抗剪强度要求3、跨中挠度验算：f1三=5XqX1(384XEX1)=0.Olmm<L400=0.39mm根据以上计算，116工字钢刚度强度要求。1.4.横梁验算:62.0062.0062.00纵向工字钢采用双145b工字钢，承受载荷为均布载荷62KNm,计算模型如下图:-279.00465.465.00项目计算结果许用值最大反力R皿465kN最大弯矩MlHx348.75kN.m最大剪力QnaX279kN最大位移fa7.78<f0=22.5mm合格9000/400=22.5计算剪应力T皿=QwSx/Ib=279*103*1774.2*lV(27*67518*10,)=27.2MPa0=85MPa计算弯应力。皿=M/W=348.75*1071500.4*2*1Of=II6.2MPao0=145MPa最大剪力处弯应力。x=NUW=279*1071500.4*2*106=92.9MPa。Tg+nx=120.IMPa0=145MPa因此，采用双145b工字钢作为大横梁，强度、刚度均能满足要求。1.5.抱箍计算各材料或构件的强度设计值如下：Q235钢：f=215MPa（抗拉、抗压、抗弯），fv=125MPa（抗剪）角焊缝：ft=125MPa（抗拉、抗压、抗剪）10.9级M30螺栓预拉力查建筑施工手册知预拉力为P=355KN0抱箍直径1.4m,面板14mm厚钢板，法兰盘20mm厚钢板支座a点荷载均由抱箍跟圆形碎柱之间的摩擦力来承担，即摩擦力Fo钢与碎之间的摩擦系数按较安全的0.3考虑（抱箍跟碎柱之间考虑土工布垫）,由F=N可得，舲柱受到抱箍的正压力N=£=竺也=310OKN0.3因此，抱箍单位面积上受到的压强:N NP =-=A dh31003.14 × 1.4 × 0.5=1410KPa 1.41MPa钢抱箍对墩柱产生的正压力远小于墩柱碎设计强度，墩柱碎能承受1.41MPa正压力。抱箍钢板间的拉力F,通过积分的方式求得，计算模型见下图。图4钢抱箍计算模型示意图2F = f p×r×d×h× sin JoN-N,、×r×h×sin×d=(coscosO)Trdh2N3100-=987.3KN3.14所以，F=婴=493.6KN抱箍钢板厚14mm,高50cm,抱箍钢板受到的拉应力：。=：=493.6X芈工=A14×50070.5MPa<f=215MPa,正应力满足要求！采用14mm厚钢板、50Omm高度的单个钢抱箍满足要求！为保证结构安全，现场采取双抱箍。抱箍设计时，高强螺栓只考虑承受拉力，不受剪力。为保证结构安全，高强螺栓在计算上仅考虑内侧两排螺栓受力，外排螺栓不参与受力计算。螺栓孔大小为小32mm,一个10.9级M30高强螺栓设计预拉力，允许最大预拉力值Np=0.8P=0.8X355=284KN两个半抱箍之间的拉力F=493.6KN,按9颗10.9级M30高强螺栓考虑，单颗承受拉力为F螺栓=呼=54.8KNVNp=284KN,满足要求！20mm厚法兰钢板抗剪计算法兰钢板厚20mm,在螺栓预紧后承压，需计算法兰钢板的剪应力。M30螺栓六角形螺帽e=50.85m11,其螺帽外周长为152.55mm,法兰钢板承受的的最大剪应力为：1.5×Fx-i*=1.5%/=-X1000=IBMPaVfV=120MPa,满足要求！1.6.高强螺栓扭紧力矩计算：求螺栓需要的力矩M1）由螺帽压力产生的反力矩Ml=UINlXLlul=0.15钢与钢之间的摩擦系数Ll=O.015力臂Nl=54.8每个螺栓拉力Ml=O.15×54.8×0.015=0.387KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩，升角为10°M2二口1XN'CoslOo×L2+N,sinl0o×L2式中L2=0.011(L2为力臂)=0.15×54.8×cosl0o×0.011+54.8×sinl0o×0.011=0.195KNmM=M1+M2=O.318(KNm)=318(Nm)所以要求螺栓的扭紧力矩M2318(Nm),故采用9条M30高强螺栓满足钢结构设计规范中的扭力矩要求；实际控制采用力矩扳手进行检测，在达到100ONm时，扳手发出“嗒嗒”的声音时，表示力矩满足要求。施工中在抱箍下方沿墩柱四周打设4个直径20mm圆钢，钢筋植入墩柱深度不小于IOCnb外漏长度不小于IOCm,安装好抱箍后，沿抱箍下缘采用黑色白板笔划线标记，以便于施工中检测、观察抱箍滑移情况。2.双墩普通盖梁支架计算(L3m)2.1. 盖梁支架设计盖梁形式为双墩支撑，墩柱中心距离9.0m,墩柱中心外侧悬臂3.0m,断面尺寸为长15m,宽1.9m,高L6m。计算长度15m。盖梁底模支架纵梁采用双145b工字钢；横梁采用116型钢，单根长度4.0m,间2.2.荷载分析根据现场施工实际情况，抱箍承受荷载主要由盖梁自重荷载q,再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。其中盖梁钢筋和睑(C30)自重为主要荷载。如图1所示：3mz-9.0m3m图2I45b工字钢受力图示为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以145b工字钢受力情况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载P值。145工字钢自重GL145b工字钢：1=33759CmlE=2.1×10pa,W=1500.4cm3,Sx=887.Icnf每米重87.45kg,腹板厚b=13.5mmo睑自重G2：计算可知睑体积为39.3nr5,C35钢筋混凝土P=2600Kgn则G2=39.3×2600×10/1000=1022KN人员及设备自重G3：查路桥施工计算手册荷载按照2.5KNi112来确定；则G3=71.25KN振捣动荷载G4：按桥规附录D振捣杜产生的荷载为2KN11)2,故取G4=57KN倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0KN(混凝土侧厚度大于LOnl)模板自重G6：底模面积Al=I.5×15=22.5m3,单位质量为75Kgm2;侧模面积A2=L6X15X2+1.6X1.9X2=5411单位q105Kgm2;贝J:G6=(22.5×75+105×54)×10/1000=73.6KN横梁工字钢G7：查型钢表可知，116工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要25根。贝JG7则=20.5×4×25×10/1000=20.5KN荷载分项系数：静荷载为1.2,活荷载为1.4可得：G=l.2×(Gl+G2+G6+G7)+1.4×(G3+G4+G5)=1590KN荷载均布在两侧145工字钢上，由查路桥施工计算手册得：q=l590/2/15=53KN/m(贝雷梁均布荷载)P=(G-1.2×59.5)/25/1.452=41.85KNm(分配梁均布荷载)2. 3.116工字钢强度验算根据布置，横梁支点间距(简支梁计算长度)L=L4521+Km'Ta1452mb图6分配梁受力图示1、最大弯矩、最大剪力计算：p=41.85KNm最大弯矩在跨中处：X=0.726mMmax=1/8(q2)=ll.03KN.m(路桥施工计算手册P741第4节)最大剪力在支点处(路桥施工计算手册P741第4节)：Qmax=1/2(ql)=30.37KN2、强度验算：抗弯强度验算：查表知116工字钢抗弯强度设计值为。=145MPa;=Mw=ll.03/140.9=78.2MPa<=145MPa;所以满足正截面抗弯强度要求。抗剪强度验算：查表知116工字钢抗剪强度设计值为85MPa;=Q×Sx(L×tw)=30.37X80.8/(6.0X1127)=36.3MPa满足抗剪强度要求3、跨中挠度验算：fnax=5XqXlr/(384×E×1)=0.Olmm<L400=0.39mm根据以上计算，116工字钢刚度强度要求。2.4.横梁验算：纵向工字钢采用双145b工字钢，承受载荷为均布载荷53KNm,计算模型如下图:项目计算结果许用值最大反力RM390kN最大弯矩Mg292.5kN.m最大剪力QM234kN最大位移Jx6.52<fo=22.5mm合格9000/400=22.5计算剪应力T皿=CUSx/Ib=234*103*1774.2*10。(27*67518*10,)=22.8MPa0=85MPa计算弯应力。nax=W=292.5*1071500.4*2*10=97.5MPa0=145MPa最大剪力处弯应力。T皿=MiMX/W=156*1071500.4*2*106=52MPa。x+TIm=74.8MPa0=145MPa因此，采用双145b工字钢作为大横梁，强度、刚度均能满足要求。砂箱计算见1.4节（本节砂箱承载力小于第一节计算允许值）。2.5.抱箍计算各材料或构件的强度设计值如下：Q235钢：f=215MPa（抗拉、抗压、抗弯），fv=125MPa（抗剪）角焊缝：ft=125MPa（抗拉、抗压、抗剪）10.9级M27螺栓预拉力查建筑施工手册知预拉力为P=290KN°抱箍直径1.3h,面板12mm厚钢板，法兰盘20mm厚钢板支座a点荷载均由抱箍跟圆形睑柱之间的摩擦力来承担，即摩擦力Fo钢与硅之间的摩擦系数按较安全的0.3考虑（抱箍跟砂柱之间考虑土工布垫）,由F=N可得，跄柱受到抱箍的正压力N=E=随g=2600KN0.3因此，抱箍单位面积上受到的压强:N _ NA dh26003.14 × 1.3x0.72=885KPa 0.9MPa钢抱箍对墩柱产生的正压力远小于墩柱於设计强度，墩柱脸能承受0.9MPa正压力，抱箍钢板间的拉力F,通过积分的方式求得，计算模型见下图。图7钢抱箍计算模型示意图2F = f p×r×d×h× sin Jo N=× r × h × sin × dJ0 兀dh26003.14=828KN所以，F=等=414KN抱箍钢板厚12mm,高72cm,抱箍钢板受到的拉应力：o=：=414X芈匚=A12×72048MPaVf=215MPa,正应力满足要求！采用12mm厚钢板72OnlnI高度的单个钢抱箍满足要求！为保证结构安全，现场采取双抱箍。抱箍设计时，高强螺栓只考虑承受拉力，不受剪力。为保证结构安全，高强螺栓在计算上仅考虑内侧两排螺栓受力，外排螺栓不参与受力计算。螺栓孔大小为628mm,一个10.9级M27高强螺栓设计预拉力，允许最大预拉力值Np=0.8P=0.8X290=232KN两个半抱箍之间的拉力F=414KN,按8颗10.9级M27高强螺栓考虑，单颗承受拉力为F螺栓=拳=52KNVNg=232KN,满足要求！20mm厚法兰钢板抗剪计算法兰钢板厚20mm,在螺栓预紧后承压，需计算法兰钢板的剪应力。M27螺栓六角形螺帽e=46.188mm,其螺帽外周长为138.6mm,法兰钢板承受的的最大剪应力为：5×F,=1.5<平均=-×100O=17MPQ<fv=120MPa,满足要求！十周138.6×27v2.6.高强螺栓扭紧力矩计算：求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩Ml=UINIXLIul=O.15钢与钢之间的摩擦系数Ll=O.015力臂N1=52KN每个螺栓拉力Ml=O.15×52×0.015=0.116KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩，升角为10°M2=1×N,CoslOo×L2+N,sinl0o×L2式中L2=0.011(L2为力臂)=0.15×52×cosl0o×0.011+52×sinl0o×0.Oll=0.184KNmM=M1+M2=O.3(KNm)=300(Nm)所以要求螺栓的扭紧力矩M2300(N),故采用16条M27高强螺栓满足钢结构设计规范中的扭力矩要求；实际控制采用力矩扳手进行检测，在达到100ONm时，扳手发出“嗒嗒”的声音时，表示力矩满足要求。施工中在抱箍下方沿墩柱四周打设4个直径20mm圆钢，钢筋植入墩柱深度不小于IOCnb外漏长度不小于IOCnI,安装好抱箍后，沿抱箍下缘采用黑色白板笔划线标记，以便于施工中检测、观察抱箍滑移情况。施工中在抱箍下方沿墩柱四周打设4个直径20三圆钢，钢筋植入墩柱深度不小于IOenb外漏长度不小于IoCnb安装好抱箍后，沿抱箍下缘采用黑色白板笔划线标记，便于施工中检测、观察抱箍。3.盖梁支架设计(双支墩HYI6#)盖梁形式为双墩支撑，墩柱中心最大距离18.687m,墩柱中心外侧悬臂3.0m,断面尺寸为长24.687m,宽2.2m,高2.Onu计算长度24.687m。盖梁底模支架纵梁采用三排单层贝雷架，贝雷架尺寸为3mXL5m,共需要贝雷片54片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用118型钢，单根长度4.0m,间隔为0.4m,横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。300-Z W X X W X Xnnooxr*ffD. MK0)(I怡工字饴分配qHl货I1H!常娱.<LKR恬M6脩H0ttWX7mt分” !莉处4«Ul««图8四柱墩盖梁支架图示3.1. 荷载分析根据现场施工实际情况，抱箍承受荷载主要由盖梁自重荷载q,再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。其中盖梁钢筋和睑自重为主要荷载。为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以三排单层贝雷架受力情况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。贝雷架自重Gl:查表知贝雷片每片重270kg,则Gl=270×54×101000=150KN睑自重G2：计算可知睑体积为108.6C35钢筋混凝土P=2600Kg/m3；则G2=108.6×2600×10/1000=2823.6KN人员及设备自重G3：查路桥施工计算手册荷载按照2.5KN11)2来确定；则G3=135.8KN振捣动荷载G4：按桥规附录D振捣睑产生的荷载为2KNm2,故取G4=108.6KN倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0KN模板自重G6：底模面积Al=2.2×24.687=54.3m单位质量为75Kgm2;侧模面积A2=2×24.687×2+2×2.2×2=107.5m2,单位质量为105Kgm2;则：G6=(54.3×75+105×107.5)X10/1000=155.75KN横梁工字钢G7：查型钢表可知，118工字钢每延米重量为24.13Kg,共需要53根。则G7则=24.13×4×53×10/1000=51.2KN荷载分项系数：静荷载为1.2,活荷载为1.4可得：G=l.2×(Gl+G2+G6+G7)+1.4×(G3+G4+G5)=4153.7KN荷载均布在两侧贝雷片(双排)上，由查路桥施工计算手册得:q=4144.5/2/24.687=84.IKN/mP=(G-1.2×145.8)/53/2.5=33.2KNmo3.2.118工字钢强度验算根据布置，横梁支点间距(简支梁计算长度)L=2.5P本图9分配梁受力图示1、最大弯矩、最大剪力计算：P=33.2KNm最大弯矩在跨中处：x=l.25mMmax=1/8(q2)=25.9KN.m(路桥施工计算手册P741第4节)最大剪力在支点处(路桥施工计算手册P741第4节)：Qmax=1/2(ql)=41.45KN2、强度验算：抗弯强度验算：查表知118工字钢抗弯强度设计值为。=145MPa;=Mw=25.9/185.4=139.7MPa<=145MPa;所以满足正截面抗弯强度要求。抗剪强度验算：查表知118工字钢抗剪强度设计值为85MPa;T=QXSX/(LXtw)=41.45×106.5/(6.5×1669)=40.7MPa满足抗剪强度要求3、跨中挠度验算：fnox=5×q×7(384×E×I)=O.05mm<L400=0.625mm根据以上计算，118工字钢刚度强度要求。3.3.横梁验算：贝类梁力学特性：查装配式公路钢桥使用手册得:几何特性Wx(cm3)(cm4)EI(kN.m2)三排单层不加强10735.6751491.61578132.36加强23097.41732303.23637836.72桁架容许内力表表1几何特性型容许冰、不加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩(kN.m)788.21576.42246.43265.44653.2剪力(kN)245.2490.5698.9490.5698.9表2桁架容许内力：三排单层不加强型：截面抵抗弯矩Wx(cm3)=10735.6,惯性矩Ix(cm4)=751491.6,EI(kN.m2)=1578132.4。弯矩2246.4KN.m,剪力二698.9kN。纵向三排贝雷梁桁架，承受载荷为均布载荷84.13KNm,计算模型如下图：84.1384.1384.1384.1384.13IIll项目计算结果许用值最大反力RM533.9KN、504.6KN最大弯矩Mg378.59kN.m2246.4kN.m最大剪力QM281.52kN698.9KN最大位移Jx12.26<f0=15.57mm合格6229/400=15.57计算弯应力。nnx=KU/W=378.59*10710735.6*10fi=35.3MPa0=2IOMPa因此，采用三排贝雷梁作为大横梁，强度、刚度均能满足要求。由于模型建立考虑单侧贝雷梁受荷载，故支座反力应为图示支座反力2倍，故两侧抱箍承载力为：Ra=Rb=533.9×2=1067.8KN,中间支墩承载力：Rc=Rd=504.6×2=1009.2KNo3.4.抱箍计算各材料或构件的强度设计值如下:Q235钢：f=215MPa（抗拉、抗压、抗弯），fv=125MPa（抗剪）角焊缝：ft=125MPa（抗拉、抗压、抗剪）10.9级M30螺栓预拉力查建筑施工手册知预拉力为P=355KN0抱箍直径1.8叫面板16mm厚钢板，法兰盘20mm厚钢板，抱箍高75cm。支座a点荷载均由抱箍跟圆形舲柱之间的摩擦力来承担，即摩擦力Fo钢与捺之间的摩擦系数按较安全的0.3考虑（抱箍跟硅柱之间考虑土工布垫）,3559由F=W可得，柱柱受到抱箍的正压力N=；=甯=3559KN因此，抱箍单位面积上受到的压强：r-z7=840KPa0.9MPadh3.14X1.8×0.75钢抱箍对墩柱产生的正压力远小于墩柱舲设计强度，墩柱舲能承受0.9MPa正压力，抱箍钢板间的拉力F,通过积分的方式求得，计算模型见下图。N dh Xr图10钢抱箍计算模型示意图2Fp×r×d×h× sin-N×h×sin×d=(coscosO)2N3559=14=11335所以F=566.7KN2抱箍钢板厚16mm,高75cm,抱箍钢板受到的拉应力：=：=556.8X1二=A16×75047.23MPaV/=215MPa,正应力满足要求！采用16n三厚钢板75Onml高度的单个钢抱箍满足要求！为保证结构安全，现场采取双抱箍。抱箍设计时，高强螺栓只考虑承受拉力，不受剪力。为保证结构安全，高强螺栓在计算上仅考虑内侧两排螺栓受力，外排螺栓不参与受力计算。螺栓孔大小为632mm,一个10.9级M30高强螺栓设计预拉力，允许最大预拉力值Np=0.8P=0.8X355=284KN两个半抱箍之间的拉力F=567KN,按12颗10.9级M30高强螺栓考虑，单颗承受拉力为F螺检=詈=63KNVN,=284KN,满足要求！20mm厚法兰钢板抗剪计算法兰钢板厚20m11,在螺栓预紧后承压，需计算法兰钢板的剪应力。M30螺栓六角形螺帽e=50.85三,其螺帽外周长为152.55mm,法兰钢板承受的的最大剪应力为：15XF=1.5t平为=-×1000=20.6MPQVfV=120MPa,满足要求！'*152.55x303.5.高强螺栓扭紧力矩计算：求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩Ml=InNIXLIUl=O.15钢与钢之间的摩擦系数Ll=O.015力臂Nl=63每个螺栓拉力Ml=O.15×63×0.015=0.142KN.m2）M2为螺栓爬升角产生的反力矩，升角为10。M2=1×N,CoslOo×L2+N,sinl0o×L2式中L2=0.011（L2为力臂）=0.15×63×cosl0o×0.011+63×sinl0o×0.Oll=0.224KNmM=M1+M2=O.365(KNm)=365(Nm)所以要求螺栓的扭紧力矩M2365(Nm),故采用12条M30高强螺栓满足钢结构设计规范中的扭力矩要求；实际控制采用力矩扳手进行检测，在达到100ONm时，扳手发出“嗒嗒”的声音时，表示力矩满足要求。施工中在抱箍下方沿墩柱四周打设4个直径20mm圆钢，钢筋植入墩柱深度不小于IOCnb外漏长度不小于IOC叫安装好抱箍后，沿抱箍下缘采用黑色白板笔划线标记，以便于施工中检测、观察抱箍滑移情况。3.6.支撑墩贝雷梁强度验算贝雷梁支撑墩长3m宽3%上部采用2组双拼14Ob工字钢作为横梁，贝雷梁纵横向交错布置4排，故贝雷梁受均布荷载1009.2KN33=112.13KN.mo单排单层不加强型：弯矩788.2KN.m,剪力=245.2KN,故贝雷梁支墩满足要求。贝雷梁支墩设置在系梁跨中处，系梁为宽1.2mX高1.5%系梁埋深0.5m。C点支座反力：G=2098.4KN4根140b工字钢：G2=73.84×4×4×10/1000=11.8KN3层贝雷梁：G3=270×3×4×10/1000=32.4KN322KPaG1+G2+G31160p=1.2X33.6地系梁为C30睑，基础承载力满足要求。4.盖梁支架设计(单支数HYI1#)盖梁形式为双墩支撑，墩柱中心最大距离13.45m,墩柱中心外侧悬臂3.0m,断面尺寸为长19.45m,宽2.2%高2.0m,墩柱直径1.6m。计算长度19.45m。盖梁底模支架纵梁采用三排单层贝雷架，贝雷架尺寸为3mXL5m,共需要贝雷片48片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用118型钢，单根长度4.0m,间隔为0.4m,横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。19453006. 7256. 725U Ii .-. LLl 3÷LJ J LL LLlOc EOpI三Ilh1配I! K/1W竹-板lfl15g8股板底模l 、/' Il、X 10*107J. MSi3(kn-3004015El将股板底模IOMQ力木育勋,向他30CnNl字冽分归何力。 5160切型贝雷梁,单削和大用吩粕双GL6<双柱战抱骄l(l*lD方木*助.间距:MknH8工字钢分配何距0.1 口321型贝阻茶.单l单层3扑砂箱IKuU)H:字钢桥梁321批雷架承，Iuft160图11双墩盖梁支架图示(HY11#)4.1.荷载分析根据现场施工实际情况，抱箍承受荷载主要由盖梁自重荷载q,再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。其中盖梁钢筋和睑自重为主要荷载。为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以三排单层贝雷架受力情况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。贝雷架自重Gl:查表知贝雷片每片重270kg,则Gl=270×48×10/1000=129.6KN睑自重G2：计算可知睑体积为85.6C35钢筋混凝土P=2600Kg;则G2=85.6X2600X10/1000=2225.6KN人员及设备自重G3：查路桥施工计算手册荷载按照2.5/布来确定；则G3=107KN振捣动荷载G4：按桥规附录D振捣杜产生的荷载为2/疗，故取G4=85.6KN倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0KN模板自重G6：底模面积Al=2.2×19.45=42.8m单位质量为75Kg11侧模面积A2=2×19,45×2+2×2.2×2=86.611单位质量为105Kgm2;则：G6=(42.8×75+105×86.6)×101000=123KN横梁工字钢G7：查型钢表可知，118工字钢每延米重量为24.13Kg,共需要42根。则G7则=24.13×4×42×101000=40.5KN荷载分项系数：静荷载为1.2,活荷载为1.4可得：G=l.2×(Gl+G2+G6+G7)+1.4×(G3+G4+G5)=3292KN荷载均布在两侧贝雷片(双排)上，由查路桥施工计算手册得:q=3292219.45=84.6KN/mP=(G-1.2×129.6)/42/2.5=29.9KNmo4.2.118工字钢强度验算根据布置，横梁支点间距(简支梁计算长度)L=2.5图12分配梁受力图示1、最大弯矩、最大剪力计算：p=29.87KNm最大弯矩在跨中处：x=l.25mMmax=l8(q2)=23.34KN.m(路桥施工计算手册P741第4节)最大剪力在支点处(路桥施工计算手册P741第4节)：Qmax=1/2(ql)=37.34KN2、强度验算：抗弯强度验算：查表知118工字钢抗弯强度设计值为。=145MPa;=Mw=23.34/185.4=125.9MPa<=145MPa;所以满足正截面抗弯强度要求。抗剪强度验算：查表知118工字钢抗剪强度设计值为85MPa;=QXSx(IxXtw)=37.34X106.5/(6.5X1669)=36.7MPa满足抗剪强度要求3、跨中挠度验算：fnax=5×q×7(384×E×I)=O.04mm<L400=0.625mm根据以上计算，118工字钢刚度强度要求。4.3.横梁验算：贝类梁力学特性：查装配式公路钢桥使用手册得:表1几何特性几何特性Wx(cm3)×(cm4)EI(kN.m2)三排单层不加强10735.6751491.61578132.36加强23097.41732303.23637836.72表2桁架容许内力表型容许不加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩(kN.m)788.21576.42246.43265.44653.2剪力(kN)245.2490.5698.9490.5698.9桁架容许内力：三排单层不加强型：截面抵抗弯矩Wx(cm3)=10735.6,惯性矩Ix(cm4)=751491.6,EI(kN.m2)=1578132.4。