建筑钢筋混凝土结构防火技术标准.docx

UDC中华人民共和国国家标准GB5××××一202××建筑钢筋混凝土结构防火技术标准Standardforfiresafetyofconcretestructuresinbuildings（征求意见稿）20xxxxxx发布20××××-Ol实施中华人民共和国住房和城乡建设部中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局肽口友伟中华人民共和国国家标准建筑钢筋混凝土结构防火技术标准StandardforfiresafetyofconcretestructuresinbuildingsGB5XXXX202X主编部门：中华人民共和国住房和城乡建设部批准部门：中华人民共和国住房和城乡建设部施行日期：202X年XX月XX日中国计划出版社202X年北京123456789101112总则1术语和符号22. 1术语22.2符号3基本规定83. 1防火设计83.2防火保护10材料及连接124. 1普通钢筋124.2 预应力钢筋134.3 结构钢154.4 普通混凝土164.5 高强混凝土174.6 再生混凝土194.7 钢筋连接20普通混凝土构件225.1 一般规定225.2 梁225.3 柱和墙235.4 板285.5 隧道29高强混凝土构件31预应力混凝土构件33型钢混凝土构件36预制混凝土构件38加固混凝土构件38火灾后钢筋混凝土结构鉴定42防火保护工程的施工与验收4512.1 一般规定4512.2 施工4612.3 验收47附录A普通混凝土构件矩形截面温度场简化计算方法51附录B高级计算方法（推荐性）53附录C等效缩减截面计算方法（推荐性）54C.1500C等温线法54C.2300C和800C等温线法56C.3条带法57附录D普通混凝土矩形柱和异形柱耐火极限预测公式系数取值60附录E火灾下普通混凝土板考虑薄膜效应时的承载力62附录F碳纤维布加固混凝土梁和板的防火涂料厚度65附录G火灾后钢筋和混凝土的力学性能80本标准用词用语说明83引用标准名录84Contents1 Generalprovisions错误!未定义书签。2 Termsandsymbols错误!未定义书签。2. 1Terms错误!未定义书签。3. 2Symbols错误!未定义书签。3Basicprovisions84. 1Fireresistancedesign83. 2Fireprotection104Materialsandconnection124. 1Ordinarysteelbar124. 2Prestressingtendon134. 3Structuralsteel154. 4Normal-strengthconcrete164. 5High-strengthconcrete174. 6Recycledconcrete195. 7Steelbarconnection205Normal-strengthconcretemembers215. 1General215. 2Beam215. 3Columnandwall225. 4Slab276. 5Tunnel286 High-strengthconcretemembers307 Prestressedconcretememebers328 Steelreinforcedconcretemembers359 Prefabricatedconcretemembers3710 Strengthenedconcretemembers3811 Appraisalofreinforcedconcretestructuresafterfire4112 Constructionandacceptanceoffireprotectionengineering4412. 1General4413. 2Construction4514. 3Acceptance46AppendixASimplifiedcalculationmethodfortemperaturefieldofrectangularcross-sectionofordinaryconcretecomponents50Appendix B Advancedcalculationmethod52Appendix C Calculationmethodforequivalentreducedcross-section53C.1500isothermmethod53C.2300and800isothermmethod55C.3Zonemethod56AppendixDCoefficientsinthefireresistancepredictionformulasforrectangularandspecial-shapedordinaryconcretecolumns59AppendixEBearingcapacityofordinaryconcreteslabsunderfirewhenconsideringmembraneaction61AppendixFThicknessoffireproofcoatingforconcretebeamsandslabsStrengthedbycarbonfiberreinforcedpolymer64AppendixGMechanicalpropertiesofsteelbarsandconcreteafterfire79Explanationofwordinginthiscode82Normativestandards83Explanationofprovisions841.0.1为减轻或避免建筑钢筋混凝土结构在火灾中的损害，保护人身和财产安全,使建筑钢筋混凝土结构防火安全可靠、经济合理、技术先进，制定本标准。1.0.2本标准适用于新建、扩建和改建的建筑钢筋混凝土结构防火的设计、施工及验收，以及既有建筑钢筋混凝土结构的耐火极限验算和建筑钢筋混凝土加固结构防火的设计、施工及验收。1.0.3建筑钢筋混凝土结构的防火设计应按火灾高温下的承载能力极限状态进行。1.0.4建筑钢筋混凝土结构防火的设计、施工及验收，除应符合本标准的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。2术语和符号2.1 术语2.1.1 高温承载能力极限状态limitstateforloadbearingcapacityathightemperature建筑构件或结构受到火灾高温作用并达到极限承载能力或出现不适于继续承载的变形的状态。2.1.2 标准火灾升温曲线standardfiretemperature-timecurve在进行建筑构件或结构耐火性能测试时，国家标准规定采用的升温曲线。2.1.3 构件温度场temperaturedistributioninstructuralmember建筑构件受到火灾高温作用时任意时刻各点温度分布的总称。2.1.4 防火保护层fireinsulation在建筑构件或结构表面用以提高耐火性能的材料、制品或其组合的覆盖层。2.2 符号a组合轴向压力作用点至截面重心的连线与Z轴的夹角；电柱截面的型钢含钢率；Q、受拉区和受压区第，根钢筋至缩减后的有效截面受拉边缘和受压“si、"si边缘的距离；%、%受拉区和受压区第7层钢筋中心至缩减后的有效截面受拉边缘和受压边缘的距离；Clz损伤层厚度；5oo500C等温线上各点距离截面边缘的平均深度；A全截面面积；Ac混凝土截面面积；As型钢截面面积；Ai、4受拉区和受压区第i根钢筋的横截面积；AQASy楼板在x、y两个方向单位宽度上的配筋面积；b梁或柱的截面宽度、异形柱的截面肢厚；C纵向受拉钢筋的混凝土保护层厚度；Cl不燃性饰面层的比热容；CC常温下普通混凝土的比热容；CcT高温下普通混凝土的比热容；Cmin纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度的最小值；CST高温下结构钢的比热容；C梁或柱的截面周长；d钢筋直径；do不燃性饰面层的折算厚度；小不燃性饰面层的实际厚度；dmin防火保护材料的最小厚度；dy、dz沿），轴、Z轴方向计算位置至最近受火表面的距离；e偏心率；比组合轴向压力作用点至截面重心的距离；eoy、eoz组合轴向压力作用点至经过截面重心的Z轴、y轴的距离;E常温下钢筋的弹性模量；EP常温下预应力钢丝、钢绞线的弹性模量；区T高温下普通钢筋的弹性模量；常温下混凝土的轴心抗压强度；fi高温下普通混凝土或高强混凝土的轴心抗压强度；feu常温下混凝土立方体抗压强度；&常温下普通钢筋的极限强度；加T高温下普通钢筋的极限强度；为T高温下普通钢筋的屈服强度；为（工）、/；（工）温度Ti时第/层第i根钢筋的抗拉强度和抗压强度；石（T）、J（11第/层钢筋的平均高温抗拉强度和抗压强度；为x、力y板底小两个方向钢筋在常温下的屈服强度标准值；fyxT.fyy板底X、），两个方向钢筋在高温下的屈服强度标准值；fP常温下预应力钢筋的抗拉强度；fi常温下混凝土的抗拉强度；h板的厚度、柱或梁的截面高度、异形柱的截面肢高；梁的截面有效高度；hox、hoy楼板在X、y两个方向上截面的有效高度；Za相对于Za轴的截面惯性距；k损伤层厚度增大系数；kc常温下混凝土的热传导率；I矩形板的短边尺寸；/o第一内支座相邻两跨的计算跨度较大值；hr负弯矩钢筋伸入第一内支座两侧梁或板内的长度；Zx双向板的短跨；Iy双向板的长跨；L柱的计算长度或矩形板的长边；mx、my常温下塑性钱线处x、y两个方向的单位宽度截面抵抗弯矩;THxT>WlyT高温下塑性钱线处X、），两个方向单位宽度的截面抵抗弯矩；M常温或高温下按简支梁或简支板计算的梁或板的跨中组合弯矩;Mu常温下梁或板的跨中受弯承载力；n在卬范围内划分的条带数；为第/层钢筋的根数；NU组合轴向压力作用点处的构件常温轴向承载力；Px、Py常温下塑性较线处小y两个方向单位宽度的钢筋拉力；PXT、PyT高温下塑性钱线处X、），两个方向单位宽度的钢筋拉力；q火灾下普通钢筋混凝土板考虑薄膜效应时能承受的均布荷载；a一回转半径；RdT高温下构件或结构的承载能力；RT耐火极限；R-设计的耐火极限；SGk永久荷载（含预应力引起的次内力）标准值的效应；SmT高温下构件或结构的作用效应组合；SQk楼面或屋面活荷载标准值的效应；STk火灾下构件或结构的标准温度作用效应；5wk风荷载标准值的效应；t持续升温时间或火灾持续时间；t隧道的耐火极限；T材料温度或计算位置处的温度；To环境初始温度；Tc混凝土的平均温升；Tf受火的混凝土表面温度；Ti-火灾发展到r时刻的室内平均温度；7g火灾发生前的室内空气温度；K火灾下距离混凝土表面最近的受力钢筋的温度；VO楼板形成塑性铁线模式时的挠度值；Vmax高温下楼板允许达到的最大挠度；WXI、X2XlTs X2TXsOcsyo70心£0、oEciTQth rlh、c,T、*s,T£ut、y0.2T、 PTc小TyTyzy、7.y、'zKcAcT两面受火墙的1/2厚度；常温下混凝土单向板被塑性钱线分隔的板块长度；高温下混凝土单向板考虑热膨胀效应之后的板块长度；距离混凝土表面最近的受力钢筋中心到混凝土表面的距离；混凝土的平均热膨胀系数；高温下结构钢的热膨胀系数；结构重要性系数；结构耐火安全性系数；永久荷载的分项系数；钢筋合力点到混凝土受压合力点的距离系数；应变或钢绞线轴向应变绝对值；钢绞线偏轴应变绝对值；常温下、高温下普通混凝土或高强混凝土的峰值应变；高温下预应力钢筋的蠕变应变；高温下普通混凝土、普通钢筋、预应力钢筋的热膨胀应变;高温下普通钢筋的极限应变、屈服应变；高温下预应力钢筋的条件屈服强度、抗拉强度折减系数；高温下普通混凝土或高强混凝土的轴心抗压强度折减系数；高温下再生粗骨料混凝土导热系数折减系数；高温下普通混凝土的抗拉强度折减系数；高温下普通钢筋或结构钢的屈服强度折减系数；二维综合热量传递系数；沿），轴、Z轴方向的一维热量传递系数；修正后的沿），轴、Z轴方向的一维热量传递系数；材料的热扩散率；柱的长细比；不燃性饰面层的导热系数；普通混凝土或防火涂料的常温导热系数；高温下普通混凝土的导热系数；c,r再生粗骨料混凝土导热系数；入T高温下结构钢的导热系数；高温下组合轴向压力与该力作用点处构件常温轴向承载力之比;P全截面纵向受力钢筋配筋率；Pi不燃性饰面层的密度；Pc、Pa常温下、高温下普通混凝土的密度；pc,r、pcT.r常温下、高温下再生粗骨料混凝土的密度；PPf防爆裂聚丙烯纤维体积掺量；PST高温下结构钢的密度；应力；o预应力钢筋的初始应力；ct迎火面混凝土的常温名义拉应力；p高温下预应力钢筋的应力；er高温下预应力钢筋的应力松弛损失；火灾后预应力钢绞线剩余应力；120、常温下、高温下钢筋与混凝土界面粘结强度；DsT高温下结构钢的泊松比；ZcT高温下普通混凝土或高强混凝土的初始弹性模量折减系数；Zpt高温下预应力钢筋的弹性模量折减系数；ZsT高温下普通钢筋或结构钢的弹性模量折减系数；*楼面或屋面活荷载的频遇值系数；q楼面或屋面活荷载的准永久值系数；3基本规定3.1 防火设计3.1.1 建筑钢筋混凝土构件或结构的耐火极限应满足相应建筑耐火等级的要求，并应符合现行国家标准建筑设计防火规范GB50016等标准的规定。3.1.2 建筑钢筋混凝土承重构件或结构的耐火极限验算应符合下列要求之一：1在设计的耐火极限内，承重构件或结构的承载能力(RdT)不应小于按本标准第3.1.3条确定的作用效应组合(SmT),即：RdT2yoSm(3.1.2-1)式中：yo结构重要性系数，取1.0。2在按本标准第3.1.3条确定的作用效应组合的作用下，承重构件或结构的耐火极限(Rr)不应小于设计的耐火极限(R),即：Rr2R(3.1.2-2)3.1.3 建筑钢筋混凝土承重构件或结构的耐火极限验算应采用式(3.1.3-1)和式(3.1.3-2)中较不利的偶然设计状况的作用效应组合：SmT=(G1Gk+Sk÷)(3.1.3-1)m=o(g+q,Qk÷45wk)(3.1.3-2)式中：SmT高温下构件或结构的作用效应组合；SGk永久荷载(含预应力引起的次内力)标准值的效应；STk火灾下构件或结构的标准温度作用效应；SQk楼面或屋面活荷载标准值的效应；SWk风荷载标准值的效应；yo结构耐火安全性系数；一级耐火等级的建筑，取1.1；其它耐火等级的建筑，取1.0；G永久荷教的分项系数，一般可取1.0；当永久荷载有利时，取0.9；5楼面或屋面活荷载的频遇值系数，按现行国家标准工程结构通用规范GB55001确定；q楼面或屋面活荷载的准永久值系数，按现行国家标准工程结构通用规范GB55001确定；3.1.4 对于以纤维类物质为主的火灾，室内平均温度可按式(3.14-1)计算确定；对于以燃类物质为主的火灾，室内平均温度可按式(3.1.4-2)计算确定：n=345Iog10(8r+l)+70(3.1.4-1)"=1080l-0.325exp(6)-0.675exp(-2.5r)+7,(3.1.4-2)式中：Tg火灾发展到，时刻的室内平均温度()；Tio火灾发生前的室内平均温度(C)；t火灾持续时间(min)。3.1.5 梁、柱等杆系构件的温度场可简化为横截面上的二维温度场，墙、板等平面构件的温度场可简化为沿厚度方向的一维温度场。3.1.6 建筑钢筋混凝土构件的温度场计算宜采用热传导方程结合相应的初始条件和边界条件进行；在以纤维类物质为主的标准火灾升温条件下，矩形截面普通混凝土构件的温度场计算可采用本标准附录A的简化计算方法。3.1.7 当建筑钢筋混凝土构件表面设置不燃性饰面层时，构件的温度场宜在将该饰面层的厚度折算成混凝土的厚度后，再按本标准第3.1.5条和第3.1.6条规定的方法计算确定。该饰面层的折算厚度宜按式(3.1.7)计算:(3.1.7)7.365x10°V4Sq)式中：曲不燃性饰面层的折算厚度(mm)；d不燃性饰面层的实际厚度(mm)；PT不燃性饰面层的密度(kg?)。对于常用不燃性饰面层,可按现行国家标准民用建筑热工设计规范GB50176确定；ci不燃性饰面层的比热容kJ(kgC)0对于常用不燃性饰面层，可按现行国家标准民用建筑热工设计规范GB50176确定；Ai不燃性饰面层的导热系数W(mC).对于常用不燃性饰面层，可按现行国家标准民用建筑热工设计规范GB50176确定。3.1.8 建筑钢筋混凝土承重构件或结构的耐火极限验算可采用本标准附录B的高级计算方法确定承载能力，也可采用常温方法针对按本标准附录C缩减后的有效截面计算承载能力。在计算承载能力时，材料的常温强度应采用标准值，材料的高温强度应采用材料的常温强度标准值乘以相应温度下的折减系数，折减系数宜符合本标准第4章的规定，也可通过专门的试验测定。3.1.9 建筑高度大于250m的工业与民用建筑、安全等级为一级的工业与民用建筑，结构的耐火极限验算宜进行结构在火灾作用下的整体受力分析。结构在火灾作用下的整体受力分析宜采用本标准附录B规定的方法。建筑结构安全等级的划分应符合现行国家标准工程结构可靠性设计统一标准GB50153的规定。1.1.2 保护3.2.1 建筑钢筋混凝土构件或结构的耐火极限经验算低于相应的耐火极限要求时，应采取防火保护措施。3.2.2 建筑钢筋混凝土构件或结构的防火保护方法应根据构件或结构的耐火极限要求和断面形状，按照方便施工、耐久可靠的原则选择，并宜采用下列方法之一或其中几种方法的组合：1喷涂防火涂料；2包覆防火板；3包覆柔性毡状隔热材料；4包覆混凝土、金属网抹砂浆或砌体。3.2.3 建筑钢筋混凝土构件或结构采用喷涂防火涂料保护时，宜选用非膨胀型防火涂料；当构件或结构的耐火极限要求不低于1.5Oh时，不宜采用膨胀型防火涂料。防火涂料的技术性能应符合现行国家标准混凝土结构防火涂料GB28375的规定。3.2.4 建筑钢筋混凝土构件或结构采用包覆防火板保护时，应符合下列规定:1应根据构件或结构的耐火极限要求选择相应密度的防火板，且不宜采用低密度防火板；2防火板应为不燃材料，受火时不应出现炸裂和穿透裂缝等现象；3防火板的包覆构造应根据构件形状和所处部位确定，并应采取确保安装牢固的措施；4固定防火板的龙骨及黏结剂应为不燃材料，龙骨应便于与构件及防火板连接，黏结剂在高温下应保持一定的强度，并应保证防火板的包敷完整；5防火板的技术性能应符合国家现行标准钢结构防火保护板XFfT3012的规定。3.2.5 建筑钢筋混凝土构件或结构采用包覆灰砂砖、轻质混凝土砌块、混凝土或金属网抹砂浆等保护时，应符合下列要求：1当采用包覆混凝土保护时，混凝土的强度等级不应低于C20；2当采用包覆金属网抹砂浆保护时，砂浆的强度等级不应低于M5；金属网的网格不应大于20mm,金属丝的丝径不宜小于0.6mm；砂浆厚度不宜小于25mm；3当采用包覆砌体保护时，砖或砌块的强度等级不应低于MUl0。3.2.6 建筑的隔震橡胶支座应采取防火保护措施，防火保护后隔震橡胶支座的耐火极限不应低于与之连接的结构构件的耐火极限要求。隔震橡胶支座的防火保护宜采用喷涂非膨胀型防火涂料或包覆防火板的方式。4材料及连接4.1 普通钢筋4.1.1 高温下普通钢筋的导热系数、比热容、密度和泊松比宜采用本标准第4.3.1条规定的结构钢的相应参数。4.1.2高温下普通钢筋的热膨胀应变宜按式(4.1.2)计算:20oC<7n750oC750oC<T860oC860oC< T IOOOoC-2.416×104÷1.200XlO-5T+0.400×108T20.011-6.200×103+2.000XlOTT(4.1.2)式中:T材料温度(C)；高温下普通钢筋的热膨胀应变。4.1.3高温下普通钢筋的屈服强度折减系数宜按式(4.1.3)计算:式中:1.0001.0001 + 16.367 X(TXl(F3 pg 0.139-6.950 ×104×(T-800)Wr高温下普通钢筋的屈服强度折减系数。20oC7'100oC100oC<T800oC800oC<T IOOOoC(4.1.3)4.1.4高温下普通钢筋的弹性模量折减系数宜按式(4.1.4)计算:1.00020oC<7,100uC1.000/3.3261.000 + 11.894×(×l-3)0.150-7.500 ×104×(T-800)IOOoC <T800oC800oC<T I(XX)oC(4.1.4)式中：心T高温下普通钢筋的弹性模量折减系数。4.1.5 高温下普通钢筋的应力一应变关系宜按式(4.1.5-1)计算:Cr=&=4+(-)77/,0.620(4.1.5-2)(4.1.5-3)(4.1.5-4)77=(1.5OO-O.5OO3)=%T-Qt=0.165-0.190×10-37'0.02020oCT IOOoCIOOoC <T800oC(4.1.5-5)800oC< T IOOOoCLOOO-1.(XX)+17.090×(T×103)4940/u0.150-7.500×104×(T-800)u式中：应力(N/mm?)；应变；Rr高温下普通钢筋的弹性模量，可按常温下普通钢筋的弹性模量乘以式(4.1.4)的高温下弹性模量折减系数确定；JyT高温下普通钢筋的屈服强度，可按常温下普通钢筋的屈服强度标准值乘以式(4.1.3)的高温下屈服强度折减系数确定；SyT高温下普通钢筋的屈服应变，2yT=AT/EsT;W高温下普通钢筋的极限应变；fi高温下普通钢筋的极限强度；加常温下普通钢筋的极限强度，可按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010确定。4. 2预应力钢筋4.1.1 高温下预应力钢筋的导热系数、比热容、密度和泊松比宜采用本标准第4.1.2 条规定的结构钢的相应参数。4.1.3 高温下预应力钢筋的热膨胀应变宜按式(4.2.2)计算：h=-2.016×10-4+10-57'+0.4×10-8T2(20°C<71000)(4.2.2)P»1式中：琛T高温下预应力钢筋的热膨胀应变。P*14.1.4 高温下预应力钢筋的条件屈服强度折减系数宜按式（4.2.3）计算:20oCT700oC(4.2.3)700oC<T IOOOoC1.013-8.470×10-4T+1.269X10-7T2r=4-7.800×IO-9T3+9.240×IO12T40.025-8.333X105(T-700)式中：0.2T高温下预应力钢筋的条件屈服强度折减系数。4.1.5 高温下预应力钢筋的抗拉强度折减系数宜按式(4.2.4)计算：0.99+4.75×104×T-5.57×10-6×T2,、20oCT700oC“八%r=J+1.02×109×T3+4.55×10,2×T4(424)0.0355-11.833x10-5(T-700)700oC<TlOOOoC式中：PT高温下预应力钢筋的抗拉强度折减系数。4.1.6 高温下预应力钢筋的弹性模量折减系数宜按式(4.2.5)计算：网7FT20<T<700ZpT=n.O3O+32.000×(71+l08)6xlO-18(4.2.5)0.I01-3.355×104(-700)700oC<71000oC式中：2PT高温下预应力钢筋的弹性模量折减系数。4.1.7 高温下预应力钢筋的短期高温应力松弛损失宜按式（4.2.6-1）计算:=(0.137Inr÷0.360)×(A×T)(0<<120min；20oC7550)(4.2.6-1)A=exp-55.000+198.320至-416.950(包)2+328.890(至)3(op<O.65)fpfpfP(4.2.6-2)(g侪00.65) (4.2.6-3)B=8.400-30.250至+64.620(生1-51.710(至»fPfPfP式中：f升温时间（min）；rr高温下预应力钢筋的应力松弛损失（N/mm?）；o预应力钢筋的初始应力（N/mm?）；fp常温下预应力钢筋的抗拉强度（Nmm2）。4.1.8 高温下预应力钢筋的蠕变应变宜按式（4.2.7）计算:(20 °C<T<550 )(4.2.7)£CIT=8.500exp(1.670×1O-2T)×(%1严O(M).6产5fp式中：f升温时间（min）；c高温下预应力钢筋的蠕变应变；p高温下预应力钢筋的应力（Nm?）；fp常温下预应力钢筋的抗拉强度（N/mn?）。4.3 结构钢4.3.1 高温下结构钢的有关物理参数宜按表4.3.1采用。表4.3.1高温下结构钢的物理参数参数名称符号数值单位热膨胀系数s1.4×10'5m(m0C)导热系数入T45.0W(m'C)比热容CST600.0J(kgC)密度PsT7850.0kgm3泊松比DsT0.3一4.3.2 高温下结构钢的屈服强度折减系数宜按式(4.3.2)计算：1.0020oCT300oCy=h.24×108T3-2.10×l03T2+9.23×IO-3T-0.2168300oC<T800oC0.50-0.5×lO3T800°C<T1000°C(4.3.2)式中：yT高温下结构钢的屈服强度折减系数。4.3.3 高温下结构钢的弹性模量折减系数宜按式（4.3.3）计算:77 4780 6T-4760 IOOO-T .67-280020T600(4.3.3)式中：sT-高温下结构钢的弹性模量折减系数。600°C<T100OoC4.4 普通混凝土4.4.1 高温下普通混凝土的导热系数、比热容和密度宜分别按式（441-1）、式(4.4.1-2)和式(441-3)计算:(4.4.1-1)4t=1.68-0J9×102T÷0.82×10-6T2(20°C<71000)90020oCT100nCPct=I式中：cTCCT900 + (T-100) 1000+ (T-200)/21100PCL00-0.02(T-115)85pc f.98 - 0.03(7 - 200)/ 200pc 10.95 - 0.07(T - 400)/ 800以100oC <T200oC200oC<7'400oC400oC < T IOOOoC20oCT115oC115oC<T200oC200oC<T<400oC400 < T IOOOoC高温下普通混凝土的导热系数W（m0C）;高温下普通混凝土的比热容J（kg.0C）;(4.4.1-2)(4.4.1-3)高温下普通混凝土的密度（kg11?）;PC常温下普通混凝土的密度（kgm3）。4.4.2 高温下普通混凝土的热膨胀应变宜按式（4.4.2）计算:硅质骨料:-1.8×104+9.0×106T + 2.3×10-,T314.0 ×10320oC700oC700 < T IOOOoC(4.4.2-1)钙质骨料:式中:4.4.3式中:Jh,c,T-1.2×104 +6.0×106T + 1.4×10-1,T312.0x10-3¾高温下普通混凝土的热膨胀应变。20oC<T8oC800oC<T IOOOoC(4.4.2-2)高温下普通混凝土的轴心抗压强度折减系数宜按式（4.4.3）计算:L(X)O2()oc3(xrc1.639-2.380×10-3T + 7.339×10-7T2 300°C T 1000c高温下普通混凝土的轴心抗压强度折减系数。(4.4.3)4.4.4 高温下普通混凝土的抗拉强度折减系数宜按式(4.4.4)计算:7t=1.000-0.00IT20oC71000(4.4.4)式中：IT高温下普通混凝土的抗拉强度折减系数。4.4.5 高温下普通混凝土的初始弹性模量折减系数宜按式(4.4.5)计算：(4.4.5)1.00-2.79×103(T-20)20'CT1OOCCy=0.93-1.52×1O-3T+5.79×1O-77,2100°C7'lOOOCC式中：ZcT高温下普通混凝土的初始弹性模量折减系数。4.4.6高温下普通混凝土的应力一应变关系宜按式(4.4.6-1)计算：(4.4.6-1)fc2.2-+0.2(-)3Q<<o%TdTqT"f0I£>£jcO.8(o-l)2+oot(4.462)=(1+1.5×10-3T+5×10'6T2)f0(20°C71000)式中：应力(Nmr112)；应变；fc高温下普通混凝土的轴心抗压强度(Nm)；£0T高温下普通混凝土的峰值应变；£。常温下普通混凝土的峰值应变，可按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010确定。4.5 高强混凝土4.5.1 高温下高强混凝土的导热系数、比热容、密度、热膨胀应变宜分别采用普通混凝土的相应取值。4.5.2 C60C80高强混凝土在高温下的轴心抗压强度折减系数宜按式(4.5.2)计算：l + 9.45×108×(T-20)266(20 oC7lOOO0O (4.5.2)式中：Cr高温下高强混凝土的轴心抗压强度折减系数。4.5.3 C60C80高强混凝土在高温下的初始弹性模量折减系数宜按式(4.5.3)计算：1.0020oC7n80oCZcT=2.24×106T2-3.32×103T+1.2580oC<T800oC(4.5.3)1.38×1O(1OOO-T)800oC<T1OOO0C式中：ZcT高温下高强混凝土的初始弹性模量折减系数。4.5.4 C60-C80高强混凝土在高温下的应力一应变关系宜按式(4.5.4-1)计算：=-×exp1g°r!fc(4.5.4-1)2=1.000+5.910×10'5(T-20)'7250(20oC<71000)(4.5.4-2)式中：应力(N/mn?)；£应变；fc高温下高强混凝土的轴心抗压强度(Nm?)；£0T高温下高强混凝土的峰值应变；£0常温下高强混凝土的峰值应变，可按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010确定。4.5.5 防止高强混凝土高温爆裂所需聚丙烯纤维的最小体积掺加量宜按下式计算：Ppf=3.600x10-3几+004740MPafcu90MPa(455)式中：Ppr-聚丙烯纤维的体积掺加量();u常温下混凝土的立方体抗压强度(MPa)。4.5.6 高温下掺加聚丙烯纤维高强混凝土的轴心抗压强度折减系数宜按式(4.5.6)计算:-4.261x10 3T+ 1.085 4.18O×1O4T + O.617-2.821×10-3T+1.913-2.720 × 10-4T+ 0.63920°CT<100cC 100°CT<400cC 400°CT<500oC 500C T < IOOO0C(4.5.6)4.5.7 高温下掺加聚丙烯纤维高强混凝土的初始弹性模量折减系数宜按式(4.5.7)计算：c=1.559×106T2-2.435×1O3T+1.04820oC71000(4.5.7)4.5.8 高温下掺加聚丙烯纤维高强混凝土的应力一应变关系宜按式(4.5.8-1)计算：1.181-0.994(一)2%包