秀城1011地下车库结构设计说明.doc

地下车库结构设计一、模板施工概况1、工程结构分布：地下结构：砼筏板基础、砼基础梁、砼柱、砼剪力墙、砼档水墙、砼现浇板、砼楼梯。118层：砼梁、板、柱、剪力墙、砼楼梯。二、模板使用分类1、砼筏基础板、基础梁：胶合大板厚1.5,50×70木方,14专用螺杆拉接。2、砼剪力墙、挡土墙：胶合大板厚1.5,50×70木方,14专用螺杆拉接。<地下室外墙用带止水片的螺杆>3、砼楼梯：底板用胶合大板厚1.5,50×100木方,踏步用厚3厘米木板。4、砼现浇板：底板用胶合大板厚1.5厘米,楞木用50×100方木,立柱用48×3.5的脚手架钢管。5、砼柱：围板用胶合大板厚1.5,楞木用50×70方木以12槽钢和14专用螺杆拉接。6、砼梁：底板、侧板用胶合大板厚1.5,主楞用48×3.5的脚手架钢管次楞木50×7070×100方木,立柱用48×3.5的脚手架钢管。三、模板支设方法1、本工程地下室墙模板采用15mm厚防水复合胶合板,木方、木板配合钢管加固,顶板底模板,采用15mm厚防水复合胶合板,顶板支撑均用钢管脚手架支撑,梁采用复合胶合模板拼装,木方、木板配合48钢管作梁的竖楞和围檩。墙用对拉螺栓加固,双向间距500mm,内外拐角易胀模关键部位,对拉螺栓距拐角距离200mm,螺栓直径14。墙模板安装前,模板下脚应用1：3水泥砂浆找平,以保证墙模板的垂直和水平。模板采用防水胶合板、组合钢模,搁栅采用钢管和方木,并配合一些木模作为辅助模板。木模由木工制作定型模板满足工程的需要。本工程为剪力墙结构。支撑部分为柱、墙、梁、板、根据支撑顺序可分为支模前准备、支模、模板拆除等几步骤。2、工艺流程为：模板设计模板拼装刷脱模剂弹模板位置控制线模内杂物清理柱体复线找平或铺胶条钢筋、管线、盒、洞预埋隐检支外侧模板安装穿墙螺栓支内侧模板支钢管斜撑调整加固模板预检模板并签字砼浇筑养护检验砼强度拆模申请审批申请拆模修整模板刷脱模剂码放模板进入下循环。首先测布出柱、墙、梁轴线,用墨线弹出墙、柱模板的10厘米控制线。找平：模板支承垫底部应预先找平,以保证模板位置正确,防止模板底部漏浆。沿模板边线用1：3水泥砂浆抹找平层。3、剪力墙支撑首先放出墙的边线及控制线,并搭设墙的支撑构架,根据模板板样装图采用防水模板施工。从基点开始拉接第一层,同时注意要使穿孔的模板对称布置,以使穿墙螺栓与墙模保持垂直,待拼装一部分使用临时支撑撑住后继续拼接,拼接完成后、即可开始安装各种连接件、支撑件。采用2根48×3.5钢管作为内横楞。第一排内横楞距地300m,往上横楞间距为00mm。竖向外横楞也采用两根48×3.5钢管,外横楞间距500mm。墙模板采用对拉螺杆。对拉螺杆为圆钢14mm,水平间距为500mm,第一道距地300m,竖向间距为500mm。满足以上基本要求,采用四道斜撑与墙体竖钢楞连接,斜撑角度适当。地下室外墙剪力墙螺栓中部须加焊60×60×2钢止水片,同时根据砼墙体的厚度模板对拉,在两端加焊限位铁,外套限位垫木,模板下部两排对拉螺栓两端采用双螺母拧紧,以防滑丝崩模,必要时螺栓螺母点焊固定。4、梁板支模：梁、板模板用满堂脚手架,先支梁模后支楼板模板,支撑系统又要相互兼顾,并要计算强度、刚度、挠度稳定性验算。根据现浇板面的弹出的梁轴线,用铅垂将梁位置引上来,搭设梁支梁,根据计算确定立杆间距,并根据梁底标高定出梁底模位置,可定出支架主龙骨及小横杆的标高,支架要求有剪力撑并和板支撑系统的满堂支架连接起来。梁底模座于小横楞上并拉边线找直拼接,开始安装固定一侧模板,待钢筋绑扎完毕后安装另一侧模板。底模、侧模均为横向连接,用钢管将侧模整体连接。用短管连接钢楞和支撑系统使之形成稳固的三角架,梁模支完后可开始支板模,先搭满堂支架,立杆间距不应大于1m,立杆之间应加设水平拉杆,离地面200mm处设扫地杆一道,纵横向沿立杆高度每隔1.5m左右设一道,顶部设一道,在这一道上放70×100方横木作为主龙骨,主龙骨为二到三根具体见计算书,在横木上搁置梁板底模。5、楼梯间支模：楼梯采用小钢管和定尺木模组合拼装,木作楞。为限制楼梯踏步的扭转,每一道踏步楼梯除竖向支撑外,还应设计垂直于踏步板顶棚的钢管支撑并与竖向支撑杆采用扣件连接。所有不符合模数的模板。均用木模补救。楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先安装平台梁模,再装楼梯斜梁或楼梯底模板,然后安装楼梯外帮侧板,外帮侧板应先在其内侧弹出楼梯底厚度线,用套板画出踏步侧板位置线,钉好固定踏步侧面板的挡木,在现场装钉侧面板。楼梯高度要均匀一致特别要注意最下一步及最上一步的高度,必须考虑到楼地面层粉刷厚度,防止由于粉面层晨厚度不同而形成梯步高度不协调。支设楼梯模板时,应向上一楼延伸三分之一楼梯段长的地板,以便于砼施工缝留设在剪力最小的位置。6、电梯井支模：从基点开始搭设脚手井架,用四根立杆48×3.5的钢管,四根短钢管,十字扣件接锚固,同一水平面上4根立管对接扣不允许超过3个,然后在井架上铺设钢脚手板或木板,进行支模操作,电梯井模板采用防水竹胶板支模,内外纵横楞间距均600mm,墙模板采用对拉螺杆12mm锚固,水平距为距地300mm,往上间距为600mm纵横向布置,采用四道斜撑与墙体竖钢楞连接锚固,斜撑角度适当,以保证支撑刚度要求。四、模板安装质量 <一>材料要点1、钢管及扣件的质量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ30的规定。2、修理后的模板应符合质量标准的要求。扣件的规格必须与管外径相同。3、钢管扣件使用前要进行质量检查,有裂缝、变形、滑絲的严禁使用。4、不得使用对结构有影响的隔离剂。5、胶合板要求边角整齐、表面光滑、防水、耐磨、耐酸碱、不得有脱胶空鼓。<二>技术要点1、安装现浇结构的上层模板及其支架时,下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力,或加设支架；上、下层支架的立柱应对准,并铺设垫板,垫板大小宜根据计算确定。2、相邻组合钢模板应用U形卡拼连,其安装的间距不得大于300mm,即一孔卡插一个,安装方向一顺一倒相互交错,以抵消因打紧U形卡可能产生的位移。3、当梁跨度9m时,梁跨中起拱2,当挑梁跨度L2m时,端头起拱1% .<三>质量要点1、在涂刷隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处。2、模板必须按放线位置支设正确、牢固,模板顶面标高符合设计标高。模板底口必须留清扫口。3、固定在模板上的预埋件,预留孔、洞按设计要求留置正确,安装牢固。4、模板安装应满足下列要求：模板接缝处不漏浆,砼浇灌时模板内不积水、无杂物。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得采用影响结构性能的隔离剂。5、侧模拆除时的混凝土强度应达到2.5Mpa以上,并能保证其表面及棱角不受损伤。6、模板安装完毕后,其轴线、标高、断面尺寸、模板平整度必须符合设计要求；应首先检查一遍扣件、螺栓是否按规定紧固,模板拼缝及墙、柱下口是否封闭严密,并将模内杂物清理干净,最后封闭清扫口,在自检合格的基础上再进行检验批的验收。模板安装允许偏差表控制项目允许偏差检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±10钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线钢尺检查大于5m8相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺、塞尺检查阴阳角方正方尺、塞尺、线尺顺直预埋件和预留孔洞允许偏差表控制项目允许偏差检查方法预埋钢板中心线位移3钢尺检查预埋管、螺栓中心线位移3钢尺检查螺栓外露长度+10,0预留孔洞中心线位移10钢尺检查尺寸+10,0插筋中心线位移5钢尺检查外露长度+10,0门窗洞口中心线位移钢尺检查高、宽3对角线3五、模板支设图、计算书：取大尺寸梁计算和柱、剪力墙、挡土墙、现浇板计算一、柱模板的计算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范<GB 50009-2001>、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范<GB 50017-2003>等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成,第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B<mm>:550.00；柱截面高度H<mm>:550.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径<mm>:M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度<mm>:60.00；高度<mm>:80.00；柱箍的间距<mm>:450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度<mm>:60.00；高度<mm>:80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度<mm>:18.00；面板弹性模量<N/mm2>:6000.00；面板抗弯强度设计值fc<N/mm2>:13.00；面板抗剪强度设计值<N/mm2>:1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc<N/mm2>:13.00；方木弹性模量E<N/mm2>:9000.00；方木抗剪强度设计值ft<N/mm2>:1.50；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,取2.000h； T -混凝土的入模温度,取20.000； V - 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h； H - 模板计算高度,取3.000m；1- 外加剂影响修正系数,取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2,取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象,进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l= 245 mm,且竖楞数为 3,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中, M-面板计算最大弯矩<N·mm>； l-计算跨度<竖楞间距>: l =245.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中,0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 ×10.871×245×245= 6.53×104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/W<f其中, -面板承受的应力<N/mm2>； M -面板计算最大弯矩<N·mm>； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度,h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值<N/mm2>； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 6.53×104 / 2.43×104 = 2.685N/mm2；面板的最大应力计算值 =2.685N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2,满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算,公式如下:V=0.625ql其中, V-面板计算最大剪力<N>； l-计算跨度<竖楞间距>: l =245.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中,0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625×10.871×245.0 = 1664.698N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/<2bhn>fv其中, -面板承受的剪应力<N/mm2>； V-面板计算最大剪力<N>：V = 1664.698N； b-构件的截面宽度<mm>：b = 450mm ； hn-面板厚度<mm>：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值<N/mm2>：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3×1664.698/<2×450×18.0>=0.308N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.308N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2,满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算,挠度计算公式如下:=0.521ql4/<100EI>其中,q-作用在模板上的侧压力线荷载<kN/m>： q = 20.04×0.459.02 kN/m； -面板最大挠度<mm>； l-计算跨度<竖楞间距>: l =245.0mm ； E-面板弹性模量N/mm2：E = 6000.00 N/mm2； I-面板截面的惯性矩<mm4>；I=bh3/12 I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；面板最大容许挠度: = 245 / 250 = 0.98 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.521×9.02×245.04/<100×6000.0×2.19×105> = 0.129 mm；面板的最大挠度计算值 =0.129mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 0.98mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞小楞属于受弯构件,按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,竖楞采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60×80×80/6×1 = 64cm3；I = 60×80×80×80/12×1 = 256cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中, M-竖楞计算最大弯矩<N·mm>； l-计算跨度<柱箍间距>: l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.245×0.900=5.302kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.245×0.900=0.617kN/m； q = 5.302+0.617=5.919 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1×5.919×450.0×450.0= 1.20×105N·mm； =M/W<f其中, -竖楞承受的应力<N/mm2>； M -竖楞计算最大弯矩<N·mm>； W -竖楞的截面抵抗矩<mm3>,W=6.40×104； f -竖楞的抗弯强度设计值<N/mm2>； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.20×105/6.40×104 = 1.873N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.873N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2,满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:V=0.6ql其中, V-竖楞计算最大剪力<N>； l-计算跨度<柱箍间距>: l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.245×0.900=5.302kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.245×0.900=0.617kN/m； q = 5.302+0.617=5.919 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6×5.919×450.0 = 1598.110N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/<2bhn>fv其中, -竖楞截面最大受剪应力<N/mm2>； V -竖楞计算最大剪力<N>：V=0.6ql= 0.6×5.919×450=1598.11N； b -竖楞的截面宽度<mm>：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度<mm>：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值<N/mm2>：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3×1598.110/<2×60.0×80.0×1>=0.499N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.499N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算,公式如下:max=0.677ql4/<100EI>=l/250其中,q-作用在竖楞上的线荷载<kN/m>： q =20.04×0.25 = 5.92 kN/m； max-竖楞最大挠度<mm>； l-计算跨度<柱箍间距>: l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量N/mm2,E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩<mm4>,I=2.56×106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.677×5.92×450.04/<100×9000.0×2.56×106> = 0.071 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.071mm 小于竖楞最大容许挠度 =1.8mm ,满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；按集中荷载计算附计算简图：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载<kN>； P = <1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9>×0.245 × 0.45 = 2.66 kN；B方向柱箍剪力图<kN>最大支座力: N = 4.052 kN；B方向柱箍弯矩图<kN·m>最大弯矩: M = 0.089 kN·m；B方向柱箍变形图<mm>最大变形: = 0.032 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/W<f其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 89279.25 N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 1.39 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =8.93×107/6.40×107=1.39N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.032 mm；柱箍最大容许挠度: = 275 / 250 = 1.1 mm；柱箍的最大挠度 =0.032mm 小于柱箍最大容许挠度 =1.1mm,满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/<2bhn>fv其中, -柱箍承受的剪应力<N/mm2>； V-柱箍计算最大剪力<N>：V = 1598.110N； b-柱箍的截面宽度<mm>：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度<mm>：hn= 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值<N/mm2>：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =3×1598.110/<2×60.0×80.0×1>=0.499N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.499N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2,满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:N<N=f×A其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 <mm2>； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M12 ；对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.052 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.052kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；按计算附计算简图：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载<kN>；P = <1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9>×0.245 ×0.45 = 2.66 kN；H方向柱箍剪力图<kN>最大支座力: N = 4.052 kN；H方向柱箍弯矩图<kN·m>最大弯矩: M = 0.089 kN·m；H方向柱箍变形图<mm>最大变形: = 0.032 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/W<f其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 89279.25 N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 1.395 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =8.93×107/6.40×107=1.395N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.032 mm；柱箍最大容许挠度: = 275 / 250 = 1.1 mm；柱箍的最大挠度 =0.032mm 小于柱箍最大容许挠度 =1.1mm,满足要求!3.柱箍抗剪强度验算 = 3V/<2bhn>fv其中, -柱箍承受的剪应力<N/mm2>； V-柱箍计算最大剪力<N>：V = 1598.110N； b-柱箍的截面宽度<mm>：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度<mm>：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪强度设计值<N/mm2>：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值: =3×1598.110/<2×60.0×80.0×1>=0.499N/mm2；柱箍截面最大受剪应力计算值 =0.499N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值fv=13N/mm2,满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:N<N=f×A其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 <mm2>； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径: M12 ；对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.052 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.052kN 小于 N=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求!二、KL*梁模板<扣件钢管架>计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范<GB 50009-2001>、钢结构设计规范<GB 50017-2003>等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术20023：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:kl*。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B<m>：0.45；梁截面高度 D<m>：1.00；混凝土板厚度<mm>：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La<m>：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a<m>：0.10；立杆步距h<m>：0.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb<m>：0.80；梁支撑架搭设高度H<m>：5.75；梁两侧立杆间距<m>：0.70；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：4；采用的钢管类型为48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度<kN/m3>：24.00；模板自重<kN/m2>：0.50；钢筋自重<kN/m3>:1.50；施工均布荷载标准值<kN/m2>：2.0；新浇混凝土侧压力标准值<kN/m2>：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载<kN/m2>：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载<kN/m2>：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E<N/mm2>：9000.0；木材抗压强度设计值fc<N/mm>：16.0；木材抗弯强度设计值fm<N/mm2>：17.0；木材抗剪强度设计值fv<N/mm2>：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度<mm>：20.00；面板弹性模量E<N/mm2>：6000.0；面板抗弯强度设计值fm<N/mm2>：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b<mm>：50.0；梁底方木截面高度h<mm>：80.0；梁底纵向支撑根数：8；5.梁侧模板参数主楞间距<mm>：100；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距<mm>：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm,600mm；主楞材料：圆钢管；直径<mm>：48.00；壁厚<mm>：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度<mm>：50.00；高度<mm>：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,取2.000h； T - 混凝土的入模温度,取20.000； V - 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m；1- 外加剂影响修正系数,取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图<单位：mm>1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W < f其中,W - 面板的净截面抵抗矩,W = 10×2×2/6=6.67cm3； M - 面板的最大弯矩<N·mm>； - 面板的弯曲应力计算值<N/mm2> f - 面板的抗弯强度设计值<N/mm2>；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中,q - 作用在模板上的侧压力,包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.1×17.85×0.9=1.928kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.1×4×0.9=0.504kN/m；计算跨度: l = <1000-250>/<6-1>= 150mm；面板的最大弯矩 M= 0.1×1.928×<1000-250>/<6-1>2 + 0.117×0.504×<1000-250>/<6-1>2= 5.66×103N·mm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×1.928×<1000-250>/<6-1>/1000+1.2×0.504×<1000-250>/<6-1>/1000=0.409 kN；经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 5.66×103 / 6.67×103=0.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/<100EI>=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 1.928N/mm； l-计算跨度: l = <1000-250>/<6-1>=150mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 10×2×2×2/12=6.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×1.928×<1000-250>/<6-1>4/<100×6000×6.67×104> = 0.017 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =<1000-250>/<6-1>/250 = 0.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.017mm 小于面板的最大容许挠度值 =0.6mm,满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 0.409/0.100= 4.088kN/m本工程中,次楞采用木方,宽度50mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×5×8×8/6 = 53.33cm3；I = 1×5×8×8×8/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图<kN>弯矩图<kN·m>变形图<mm>经过计算得到最大弯矩 M = 0.004 kN·m,最大支座反力 R= 0.450 kN,最大变形 = 0.000 mm1次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 = 4.09×103/5.33×104 = 0.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.1 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求！2次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 100/400=0.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0mm 小于次楞的最大容许挠度值 =0.25mm,满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力0.45kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×5.078=10.16cm3；I = 2×12.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图<kN·m>主楞变形图<mm>经过计算得到最大弯矩 M= 0.135 kN·m,最大支座反力 R= 1.687 kN,最