简述工程施工方案合集5篇.docx

GRC薄壁管施工方案现洗,史心楼盖成扎用BDF薄壁并体、海壁转换层框支梁地工方案工地临时用电地工方案工地生活区临时用水拘工方案转换层框支梁XX工程公司年月日一、工程概况工程五层以上结构采用钢筋睑剪力堵结构，五层以下钢筋碎框支剪力堵结构，在五层设置结构转换层，标高为21.2m,层i665m,楼板厚度除了注明外均为200三.框支梁断面：600X1800.800X1800,S(X)XS(X).500X900等，框支梁生筋生要采用三级钢筋：32、28、25.碎强度等级：五层梁板、四层框架柱子均为C40。二、制依据1.£的结构工程施工质量验收规范3GB5020420022.£碎结构设计规范GB50010-20023.6建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020014.长带助钢筋套筒挤压连接技术规程JGJ108965.£带助钢筋套筒挤压连接技术及验收规程YB9250936.£建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20017.工程测量规范GB50026938.6建筑施工安全检查标准JGJ59-999.工程施工组织设计10.工程施工图纸11.公司技术装备、工程特点和施工现场实际情况。三、施工总体布署1 .现场施工时，为确保结构安全，四层梁板模板及支架不拆除，五层梁板荷载及施工荷载由四层及三层梁板共同承担。同时，在二层楼面局部加固被面较大框支梁下部位的三层梁板，2 .四层楼面浇筑跄后放线确定框支梁的位黄，四层地、柱模板支设完毕锚入梁面筋，先浇四届墙柱舱至梁底或板底，再浇筑五层梁板碎.3 .框支梁、板支掾主要采用搭设满堂钢管脚手架作为模板支架。4 .避免梁柱纵筋在接头处钢筋层数太多、需度过大影响睑浇筑质量，梁、板钢筋尽可能贯通。5 .四层柱子施工时，必须把斜撑的钢筋锚入柱子内，才能浇筑柱子碎。四、工艺流程斜撞钢筋的锚固一浇筑三层墙柱般一四层楼板淹工四层砂楼面放线（框支梁位、梁筋线）一搭支撑梁面筋架子、绑扎墙柱钢筋一引测至支撑架上梁位、梁筋线一按线撰放梁面第一排筋一调整柱筋满足框支梁排距一支剪力堵、柱模板T固定柱筋间距一史查梁筋位置、标高一浇筑四层墙、柱碎一支梁底板一绑扎梁筋一支梁侧板、平台板一绑扎板筋一放上部剪力墙线（四层楼板小横杆先松后、再提紧）f插上部剪力墙筋一第查插筋位置（检杳梁板支撑系统）一隐蔽盼收T浇筑磴五.施工准备1 .技术准备转换层的施工图纸及配套的图集认真理解，碎配合比申请，框支梁钢筋的绑扎顺序，钢筋保护U的保证措施，大梁梁底的清洗措施，大体积碎的浇筑，睑的养护措施，应采取措施确保所有剪刀墙插筋的施工质量，安装的预埋、预留及时给予配合，垫块采用钢筋垫块。本工程钢套筒挤压接头要求达到A级性能要求。监浇灌是在夜间施工时，浇灌驻之前办好一切手续，噪音申请需经过环保局批准。控制好碎的配合比，尽量降低水化热高峰值。2 .准备好充足的人力、材料及机械设备，保证转换层的施工进度和施工质量.3 .转换层总的施工进度时间为30天。六、钢筋工程<-）一般规定I1 .本工程框支层框架抗震等级为一级，框支梁钢筋直径比较大，主筋采用三级钢筋，规格为：32、028、25;梁箍筋：8、10,012、614；腰筋：016、18i拉筋：12:板筋为1MI5O,钢筋应有出厂质量证明书或检验报告，进场时应按炉批号及直径分批检验，合格后才准用。2 .据支梁纵筋接头采用冷挤压连按，同一檄面内接头纲筋段面面积不应超过全部纵筋确面面积的50%,相邻接头间距不应小于40d,接头位置应避开埼体开洞位Jt,3 .梁高不小于1500的幅支梁，其梁他两例设04-50的胡丝网，等器面梁相交底筋中有一个方向的保护层大于50时，梁底设04-50的钢丝网.4 .本工程框支梁根据四层结构布置图，四层梁、板配筋图等图纸，磴施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（OoG1.O1.）及结构总说明。5 .本层墙、柱施工舞，有枢支梁梁腋的留设在梁腋底，浇堵、柱的前，应将框支梁面筋锚入墙柱内。按线摆放梁面筋，保证框支梁筋的排列，适当调控柱筋间距。框支梁面筋承重支架示意图。（二）钢筋铺固：1 .据支梁的储固：柱支座W1500时按（X）G1.O1.施工，柱支座1500时，底筋伸入1.aE,面筋伸入K）OO井下弯，下弯长度按OOG1.O1.要求.据支梁（KZ1.）面筋的锚同长度40d从梁底算起，二捌R筋伸出支座的长度按OOG1.O1.示意.以框支梁为支座的椎支梁，其面筋伸至支座端且下弯1.aE.底筋的锚固长度40d从柱边算起,水平段伸至梁纵筋弯钩段内侧且20.451.aEn2 .所有腰筋均应锚入支座1.aE框支梁示意图根支柱钢筋健固长度：水平段长度200修改为1.aE,中柱支座时，可以错入梁内的的筋则可直接向柱外弯入梁内，不必向内弯：据支柱在上部剪力墙范围内的纵向的筋应伸入上层剪力墙楼板底.3 .板筋的施工：底筋锚入梁内并伸过中心线不得小于5d,支座长时为15d,面筋尽可能连通，如需搭接在个截面不应大于25%,板底筋支承于核心简400厚时，须伸至支座端下弯IOd.（三）钢筋机械连接1.梅支梁纵向纲筋不宜有接头，如需接头，采用冷挤压连接，同一稚面内接头钢筋裁面不应超过全部纵筋款面面积的50»,相邻接头的接头间距不应水于40d.接头位置应避开墙体开洞位置。（四）框支梁筋线工1 .二层柱子施工时锚入斜撞的钢筋，三层培、柱施工健留设在框支梁底或梁腋底,浇剪力墙、柱舱前，沿框支梁、框架梁纵向搭设框支梁面筋承重架,以承重架小横杆按梁面标而控制面筋标嬴，将面筋按三层板面梁线和钢筋线排列均匀锚入柱内，并与承重架小横杆绑扎牢固。框支梁面筋承重架示意图2 .面筋直径、规格、数疥、位置、标高第核无误后方可浇筑墙、柱睑3 .框支梁穿铁I®序：据支梁模板支设完毕，检查合格后即可绑扎梁纲筋，穿铁*序确定如下I总的方向是先施工东西方向再W工南北方向，板筋同梁的施工方向.保证南北方向的梁高，与之相交梁加大梁保护层厚度.在梁支座处，应注意纵横方向梁筋相交处，控制梁面标高，并应预留板筋位置及保护层厚度详见框支梁平面布置示意图4 .钢筋间距、排距的控制：钢筋间距根据设计图纸，用粉宅划线每根钢筋的正确位置，按线绑扎牢固。钢筋排距用同梁宽及梁筋直径的短筋垫铁控制，间距不大于2000。5 .保护层的控制：由于框支梁的策筋比较密，直径大，普通的垫块容易被压碎，采用与保护层厚度相应直径的钢筋作为凿块，下部焊一块5X60X60的帙块，面刷防卷漆二通，框支梁加设直径1618的纲筋内撑，两*焊一块60X60X3的铁板，面刷防锈漆二.6 .上部结构钢筋插设：框支柱部分纵筋延伸到上层剪力墙模板底，能通则通，四、五层剪力墙属于加强区，直径大于22的搭接接头错开500.平台模板支设好后，应在木模上弹出轴线并引测到插筋位置作为控制线。待钢筋施工完毕后，丁控制线位置焊接不小于中14的通长限位钢筋,然后根据设计耍求插设上部结构的钢筋并固定。其次增中的暗柱纵筋在其上部应用箍筋临时绑扎固定好，堵的纵筋在两恻也应用通长水平筋临时绑孔固定。（五）钢筋降蔽酷收钢筋绑扎安装完毕后，应对钢筋安装质量组织检查验收，井对钢筋绑扎分项工程和钢筋焊接分项工程质量进行评定，评定符合要求后，报请监理、建设单位、设计单位、质检单位进行验收。钢筋工程必须经验收合格后，才能进行下道工序施工。七、模板工程<-)模板体系的设计1 .三层剪力培、柱采用大模板和散拼散拆相结合的施工工艺，因本层框支梁截面高，应严格控制碎的浇筑高度,有梁腋处堵、柱施工缱留在梁腋处,有梁处墙、柱施工缝留在梁底，其余剪力墙留在板底02 .四层梁板模板工程材料采用：915×183O×I8胶合板，40X85刨防，1.()0X100木林，巾48X3.5架管、直角扣件、对接扣件、旋转扣件、钢顶掾。3 .框支梁支撑系统(二)梁模及其支摞计算：以7(X)×2(XX)为框支梁最大技面为计算单元，5佥克如下：I.底模承受荷载自重：0.70×0.058=0.()41KN/M皎自重：0.7X2.0X24=33.6KM/M板筋重量：0.28KN/M梁筋重室：主筋32:52根3.22KN/M腰筋：16:30根0.43KN/M箍筋：16I.16KN/M拉筋：120.96KN/M=5.801KN/M振捣能产生的荷载标准值：2X1.1=22KN/M施工时活荷栽：2KN/M恒荷我系数：1.2活荷载系数：1.4总纵向荷载设计值：G=(0.041+33.6+0.28+5.801)×1.2+2.2+2.0×1,4=53.55KN/M2,梁底模计算：采用915X1830X18胶合板，按连续五跨梁计算，底模以横向木杨为支座，查表得:Km=-0.105Kv=-0.606Ki=0.644查得胶合板的抗弯强度f=30Nnnr,抗剪强度fv=2NnnrMmax=Kg,1.2=().105×53.55×O.O62=0.02KN.mV=Kvg,1.=0.606×53.55×0.06=I.95KNW=bh26=7×182/6=37800m,G=M/W=0.02×K)6/378(X)=O.53Nnm2<f=3ONm11rr=3v/(2bh)=3XI.95XIOJ/(2X7OOXI8)=O.23Nmm2<fv=2N/mnr由I=bh21.2=7(X)×183I2=I8900mm3挠度f=Kfg'!?/(100EI)=53.55×6()4×0.644/(1OOXIO4X9X18900)=0.003mm<=60/250=0.24ran满足要求3.梁底横向木杨(40×85×2000)验停木彷以支架横杆为支座，跨度600,设横向11根木材100,按五跨连接梁十兑。框支梁自重：g=5355KNm(前面已计算)梁底木防：0Q4X0.085×1.1.×2×6.26=0.51KN/m梁侧模板：2.OX2XO.O58=O.232KNm梁侧板木桥及架管：20×2.5×0.04×0.085×6.86+20×0.077=2.706KNm荷载设计值：g,>=g+(0.51+O.232+2.7O6)×1.2=57.68KNm(2)受力计算：采用松木,抗弯强度f=17Nmm2,顺纹抗剪强度v=1.6N/m11查表得：Km=-0.105.KV=-0.606Mmax=KmgIz=0.105×57.68X0.62=2.1.8KN.mV=Kvg1.=0.606×57.68×0.6=20.97KNWx三bh2/6=40X852/6=48166.67三3。=Mmax/Wx=2.I8×IO6(II×481.66.67)=4.1IN/mnr<f=17N/mm2=3v(2bh)=3×24.6×103(1.1×2×4O×85)=0.84Nmm2<v=1.6Nmm2Kr=0.644I=bh3/12=2(M7O83.33mn挠度f=Kfg,1.4Z(KX)EI)=0.644×57.68×60G,(1.I×100×IO4X204708333)=0.2Imm<f=600/250=2.4m满足要求4 .小横杆验算：按3跆简支梁计算，扣件接点间丁刚接和较接之间，计算偏于安全。小横杆上承受梁底40X85木杨，木桥间距100,可近似认为横杆所受力为均布荷载。<1)承载力、刚度验算查结构建筑静力计算手册得Km=-0.1Kv=0.6Kt=0.677Mmax=Kmg1.2=().10×57.68X0.6(F=2.076KNnV=Kvg1.=0.6×57.68X0.60=20.76KNZ=MiWe=2.076×1.()6(3×5.08×10')=1.36.22Nmm<f=215NmnrT=V/An=20.76×IO5/489=42.45Nmn<fv=1.25NmnrF=0.677P1.4IEI=0.677X57.68×6004(100×2.1×105×3×12.19X104,=0.66mn<=f=6(X)250=2.4nm满足要求5 .立柱计算：立柱计算高度1.=15(X),i=O.35×(d+D)2=0.35×(41+48)/2=15.58mm=Ui=1500/15.58=96.28S&钢结构设计规范得稔定系数=O588(b)荷载N=57.68X0.6×0.45=15.57KN=15.57×103×0.588/489=18.72Nmm2<=21.5=1.26.42Nmm2满足要求6 .扣件抗滑力计尊根据钢管脚手架(JGJ1.332001)单个扣件抗滑力为IOKN,因此采用双扣件形式，二个扣件抗滑力20KN大于实际承载力18.72KN,满足要求。7 .梁侧模板的计算以KZ1.I6(D<700×2000)为计算单元（1） 梁侧板侧压力F=cH=25×2.0=50KN小。F=O.22eto2Vz2=0.22×25×5×1.2×1.I5×11/2=37.95KNZm2F一新浇混凝土时对模板最大恻压力YC混凝土重力密度（KNmj）MXc=25KNMjm一混凝土初凝时间，取s=5hV混凝土浇筑速度（mh）,取V=Iw'hI外加剂影响修正系数，取S匚1.2自一塌落度修正系数，取8口115H碇侧压力计算位置处至新浇筑吩顶面总高度（M），取H=2.0m取式中较小值F=37.95KNZm2X1.2=45.54KNZm2（2）侧板承我力计算：竖向木杨（40X85）300,OM板按五跨连续梁计算g=45.54×1=45.54KNKm=-0.105,Kv=-0.606M=Kmg1.2=0.105×45.54XOJ2=0.43KN.MV=Kvg1.=0.606×45.54×03=8.28KNW=bh-6=1O（X）×I82/6=540mm,O=M/W=0.43×10754000=7.97Nmm2<f=30N,W=V2bh=3×8.28×1.'2×1000×18=0.69Nrwnj<fv=2N三,符合要求8.梁侧模助（40X85木杨）计算肋以048X3.5钢管用松为支座，木桥300,跨度为450,两端悬挑三跨连续梁。（2）承载力验算，未考虑两端悬瞥有利减小支座负弯距，更便于安全。g=45.54×0.3=13.66KNmm=-().10KV=O60M=Kmg1.2=OJXI3.66×O.452=O.28KN.MV=Kvg1.=0.606X13.66×0.45=3.73KNW=bh26=40×8526=481.66.7mm5o=MW=O.28×107(2×48166.7)11un,=2.91Nmmi<fu=17N11uns=V2bh=3×3.73×10,2×40×85×2=0.27mm'<fv=1.6Nmm符合要求9 .梁侧模钢管(248×3.5)国检计算钢管围松以螺栓(4»12、600X450)为支座，按集中荷骏五跨连续梁计算:(I)承载力计算=0.6()×0.45X45.54=12.30KN查表得系数：Km=-0.171.Kv=-0.658.Kf=1.097钢管被而系数：Wn=5.08×IO3mm5A=489mm，I=12.19×104mm4E=2.1×1.O5Nmm2M=KmpI.=0.171XI2.30×0.6=1.26KN.mV=Kvp=0.658×20.49=8.09KNW=bh26=4()×8526=48166.7mm'=M/Wn=1.26×10(2×5.08×1.(P)mm,=124.02Nmm2<f=215NmmT=V/A=8.09X105489=16.54Nmm<fv=125Nmm2F=1.097P1.100EI=1.097X12.3X1(?X600；/(2X10()×2.1.X1Q5×12.I9×IO4'=0.57mn<11=45025()=2.4mn符合要求10 .对拉螺栓计算12螺栓间距为:600X450拉力F=45.54×0.6×0.45=12.29KN,=113mm2=FA=12.29×1.V1.13=IO8.81Nmm2<f=215Nmnr符合要求(=)三层聚承载力计算：()验算1-7交I-A轴400X700梁承载力1.取计算单元11 荷载计算(1)四层梁板KZ1.16(1)：57.68×8.4=483.84KN(设计值)墙插筋:5.95KN模板及支架:24.73KN楼板模板：8.4×().7×0.5=2.94KN模板支架：21.789KN振捣f时产牛.的荷载：8.4×0.7×2=11.76KN荷我值g=483.84+(5.95+24.73)×1.2+11.76×1.4=537.12KN(2)三层梁板K1.43(1)碎：0.4×0.7×8.4×24=56.45KN钢筋:梁筋:2.776KN板筋：0.88KN合计：g2=56.45+2.776+O.88=f)0.1OKNg*=60.10+537.12=597.22KNg=q/8.4=597.22/8.4=71.09KN/M(3)梁强度验算(视两端固定梁)最大的弯矩：q1.?1/8=71.09X8.428=627.01KN.M<=M(fcmbhr)=627.01×106(16.5×400×65O2)=O.225查表得：-6=0.870As=627.01.×106(310×0.870×65O)=3576mm2梁底配筋：422.As=152Imnr梁面配筋：228+222,As=1232+226=1458mm2不能满足要求，则三层梁底支撑不能拆除，必须顶捽.(四)二层K44(1)400X700的验算(D荷载的计算:二层梁荷毂同三层梁的荷载为60.1OKN模板及支架:24.73KN合计：60.10+24.73=84.83KNg=34.838.4=10.10KN，M(2)梁强度验算最大的弯矩：q1.21/8=10.10×8.42889.08KN.Mt=M(fcmbhr)=89.08X10,7(1.6.5×40()×65O2)=O.O3查表得：-6=0.985As=89.08×106(310×0.985×650)=488.82mm2三层为：As=3576-1521-1458=597合计：488.82+597=1.(M5mm2梁底配筋：422.As=152Imnr梁面配筋：225+222.As=982+226=12()8nnr完全能满足要求，则一层梁底支撑可以拆除。(二)验算I-3/1-7交I-UI-H的三层板四层转换层框支梁6(X)×17(X)的有关荷载I.转换层梁的有关荷载1) 模板及桥条自重：0.6×4.5×0.058+0.04×0.085×11X2X6.86=0.67KN2) 梁侧模及架管：1.7×4.5×0.058+30×0.04×0.085×1X6.86).077X36=3.92KN3）钢筋重量：主筋32:M根0.66KN/M腰筋：16:10根0.16KN/M箍筋:161.23KN/M拉筋:120.86KN/M4)1.gS24×0.6×1.7=24.48×4.5=110.16KN5)振捣险产生的荷载标准值:2×1.1=2.2×4.5-9.9KN6)钢管支撑:2.46KNm,恒荷载系数：1.2活荷载系数：1.4总纵向荷载设计值：G=(0.67+3.92+13.10÷110.16)X1.2+9.9X1.4=141.69KN2、转换层次梁、板及钢管支撑传来的荷教D楼板模板及木材at量：0.058×2.1×1.5+0.04×0.085×6×6.86=0.32KN2)钢筋重Sh(15X1.5+11×2.2)×1.21×9.8=0.55KN3)磴自盅:24×1.5×2.1×0.2=15.84KN4)钢管支掾：6×5.4×7.85X9.8=2.49KN5)振捣碎产生的荷载标准值：2×1.1-2.2KN恒荷载系数：1.2活荷载系数：1.4总纵向荷载设计值：G=(0.32+0.55+4.85+15.84+2.49)X1.2+2.2X1.4=31.94KN6)板的荷载传给他支梁：(2.1+0.73)/2×0.75×31.94/(2.1×1.5)=10.76KN3) 次梁(400X800)荷载传给框支梁D模板及枕条自重：1.5×0.04X0.058+0.04×0.085×15×6.86=035KN2)侧模及架管：O.8×2×1.5×0.058+8X0.04X0.085×2=0.19KN3)钢筋重量：主筋20:8根0.28KN/M箍筋：160.39KN/.M拉筋：120.612KN/M5)振捣碎产生的荷载标准值：2X1.1=2.2/0.4=5.5KN6)钢管支掾:2.46KN恒荷载系数：1.2活荷载系数：1.4总纵向荷载设计值：G=(0.35+0.19+3.21+19.20+2.46)XI.2+5.5X1.4=38.19Q7)次梁荷载传给框支梁:38.19/2;19.096KN4、板传来荷载：1) (2.3+0.76)/2×0.75×10.76=11.589KN2) (4.5+1.5)2×2.17X)0.1=65.75KN框支梁总的荷教：141.69+10.76+19.096+11.59+65.75=248.895.三层楼板的自重：10.76KN总的竖向荷载:248.89+10.76=258.99KN258.89/(0.6X4.5)=95.88KNm,(三)验算三层楼板1 .板按四周与梁现浇，按四边嵌固计鸵内力n=1.1.2=29752575=1.2查表取a=O.8按公式取B=AS1./As尸A'sAs=AsnAs；=AsAs；=2取ha=200-30=17011unhc=200-30-1.0=160mm由公式M1-As(1.-1.4)fy0.9环=As1(2975-2575/4)X210×0.9×170=75.03×IO6AsiNmmMz=AxIa341.fy.9h<2=As1.×0.8×3/4×2580×21.()×0.9×160=46.81×IO6AsIN.mmM=M'=AsB1.fy.9ht.=191.49×I06AsN.mmM=M'u=Asa1.fyO.9ht1=As×0.8×2×2975×210×0.9×170=I24.83XIO6As1.N.mm将以上各内力矩代入公式并折减系数为08O1.1.2M,+2M:+M1.+M'1.+M,+M'1.1.=().8P1.r/12O1.2-1.1)2×(75.02+46.81+191.49+124.83)×As1.IO6=0.8×112×95.88×103102×25752×(3×2975-2575)As=307mm2mAs：=aAsi=0.8×307=245mm2nAs=As=2×307=614n11rmAsH=As?=2×245=49()三层板钢筋为e10150不能满足要求。(三)验第二U板1 .二层板及模板支架：35.49KN2M,+2M2+M1.+M'+M1.+M'=0.8P1.212(31.2-1.)2×(75.02+46.81+191.49+124.83)×As1106=0.8×1/12×35.49×103/1(XX):×25752×(3X2975-2575)As=114m11fnAs：=aAs1=0.8×114=91m11rmAs1=As1=2×114=228mm*mAsH=As2=2×9I=I82n11fm二层板钢筋为G10150能满足要求经上述计算，三层框架梁不能够承担四层梁板荷载及施工荷载，楼板也不能承担四层梁的荷载，框支梁有的支撵直接支撑在三层楼板上，在施工时保证二层楼板的支掾不能拆除。故实际施工时，二层梁板模板及支架不拆除，主次梁模板及支架先松后提紧，:以梁板荷载及施工荷教由：U及一层梁板共同承担，以确保施工安全，据支梁直接支都在下层楼板上的，一层梁板必级加设顶撑并与上层相对应.框支梁支撑布置示意图四后浇带处采用工字钢梁过渡至两边梁上验算如下：1.计算简图2 .四层转换层框支梁400X1000的有关荷载I)模板及枕条自重：0.4X5.55×0.058+0.04×0.085×56×6.86=I.43KN2)梁恻模及架管：1.O×5.55×0.058X2+2()×2×().04X0.085×I×6.86+().077×8×5.55=4.87KN3)钢筋重量：主筋2.42×4×5.55+4X5.55×3.85-0.89KN/M箍筋：141.59KN/M拉筋：120.35KN/M4)碎白重:24X0.4X1.oX5.55=53.28KN5)振捣磴产生的荷栽标准值:2×1.1×5.55=12.21KN6)钢管支撑:4.95KNm,恒荷载系数：1.2活荷载系数：1.4总纵向荷载设计值：G=(1.43+4.87+0.89+1.59÷0.35+53.28+4.95)×1.2+12.21×1.4=97.93KNg=97.93/5.55=17.64KN/m3 .转换层后浇带的板有关荷载：1)模板及防条自重:1.25×5.55×0.058+0.04×0.085×20××1.25×6.86=O.98KN2)钢筋重量：1.16KN3)松自重:24X0.2X1.25X5.55=33.3KN4)振捣险产生的荷载标准值:2×1.25×1.1×5.55=15.26KN5)钢管支掾:7.16KN恒荷载系数：1.2活荷载系数：1.4总纵向荷载设计值：G=(0.98+1.16+0.89+33.3+7.16)XI.2+15.26X1.4=72.48KNg=72.48/(5.55×1.25)=10.0KN/m4.验算工字钢梁的强度D计算简图2）最大弯矩：17.64×0.6=10.58KN.M=10.58×1071.05×237×10,=42.52Nmmj<190NZff1.B3工字钢梁完全能够满足要求模板支捽体系，严格按本施工方案执行，在支推三层的墙柱上弹线，以便浇筑磴时,是否有下沉，浇筑舱时安排专人负责，如有下沉现象，使用千顶的应急措施。<三>拆模注意事项1 .拆模时间：跨度小于或等于8M的梁、板待强度等级达到设计要求的75%以上，跨度大于8M的梁板及悬挑结构,必须待强度达到设计要求的100%后，方可拆除。2 .拆模严格执行“模板拆除申请制”，经项目质检员及技术负责人签字批准后，方可拆模。3 .拆模顺序：先支后拆，后支先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位.4 .拆除的模板，应专人清理和修整，涂刷脱模，模板拆除过程中如发现质量问题，应及时向工程技术人员汇报，会监理共同处理合格后，方可继续拆除。八、磴工程（一）雎木层梁板碎强度等级C5Q,最大的框支梁截面700X2000,板厚为200m,梁板能方量约为550M3,塔柱砂方f约为330M3.睑浇筑方向：从1-15抽往2-1轴方向浇筑般。浇筑般按大体积砂施工要求。（二）磅材质要求水泥：普通硅酸盐水泥，标号为525R要符合£硅酸盐水泥,普通硅硅酸盐水泥（GB175-92）的要求，且必须有准用证、出厂试验报告和复检试验报告。砂：中砂,要符合建筑用砂GB/T14684-93的要求。石：531.5mm连续级的碎石，要符合建筑用卵石、碎石GB/TM685-93的要求。粉煤灰：本地发电厂提供，要符合用手水泥和混凝土中的粉煤灰<GB1596-91）的要求。外加剂：符合混凝土外加剂GB807a87的要求。水：饮用水，()要求硅厂家及时提供以下资料：妙、石、水泥、外加剂、粉煤灰等原材料的材质证明、检验报告，资料应符合有关规范要求。所供校的配合比设计及检验的原始记录和检验报告。商品碎出厂质量证明书：(四)碎泵送注意事项，(一)泵送前的准备工作(1)检查舱泵或设置是否坚实可莫：(2)检杳坍落度是否满足泵送经要求：(3)检查碎泵的受料斗和输送管线不允有堵塞物，为防止粒径过大的骨科或其他异物混入，上方应设置金属网格，对泵机与跄接触部位用水加以湿润.(4)在正式泵送磴之前，要压送水、水泥砂浆或水泥浆湿润输送管线和泵体。(二)碎泵送(1)的下料前，应高速转动30S后反转出料，出料时如发现睑拌合物有异常出现,应立即停止出料，再高速转动方可出料：(2)开始泵送时,碎泵操作人员应使碎低速转，并应注意观察泵的压力和各部分工作情况，待转入正常能顺利泵送后，再提高运转速度，加大行程，转入正常的泵送，正常泵送时，活塞应尽量采用大行程运转：(3)正常泵送过程中宜保持连续泵送，尽量避免泵送中断，若彼供应不及时，宁可降低泵送速度，也经保持连续泵送；(4)泵送中断时间不准超堵塞1小时(视气温而定，如气温堵塞过高还需缩短中断时间)，泵送中断时间超过30分钟或出现异常现象时，舱泵应间隙进行推动，即每隔4一5分钟开泵一次。每次使泵正转和反转各推动两冲程，防止输送管内碎合物离离析或凝结，同时受料斗中的搅拌器亦搅拌34转，防止舱离析。(5)在泵送过程中，要定时检杳活塞的冲程，不使其超堵塞允许的地城大冲程：(6)在吩泵送过程中，如需接长输送管，须预先用水或吵浆湿润接长的管段，每次接长一般以3米为宜，如接长的管段小3米时，且管段情况良好，亦可不必事先湿涧:(7)在泵送过程中亦要注意坍落度的损失，泉送度、气温高低、泵送延续时间等对坍落度损失产生影响：(8)在泵送过程中如出现碎泵送困难，泵的压力急剧升高或输送管线产生较大的推动等异常情况时，不宜勉强提高压力进行泵送，宜用木槌敲击管线中的锥武汉管、弯管等部位，使泵进行反转或放慢泵送速度，以防止管线堵塞：如输送管线产生堵塞。可用木槌敲击等方法查明堵塞部位，待睑卸压后拆卸堵塞管段加以排除，重新泵送时，要待管内空气排尽后，才能招拆卸过的管段接头拧紧；(9)夏季高温季节进行泵送碎时，泵的输送管线宜用湿麻袋或草包包裹、覆盖，并经常喷洒冷水降温，对浇筑后碎面层.必须进行二次抹面，以防止产生干缩裂健，并立即覆盖、浇水养护：(10)在碎泵送过程中，加强通讯联络,及时反馈信息,开泵,停泵:（三）在泵送过程中管内应充满碎，以防止吸入空气，如吸入空气，应立即反泵将睑吸架，去除空气后再转为正常泵送：(12)在泵送碎时，水箱应充满洗涤水，并应经常更换和补充：(13)泵送将结束时，经估算残留在管线中的睑量，因为这些砂经水或压缩空气推出后尚能使用：(14)验泉使用完毕应及时清洗，清洗时进料口塞入海绵球,然后泵水或用压力将输送管线中的能推出，消洗用水不得排入浇筑的碎内。清洗之前一定要反泵吸料，降低管线内的余压力。(三)余渣处理经水冲洗后的碎不得用于工程上，以及剩余的般均采用压力水冲洗，洗净水泥浆后备用.(五)硅浇筑本工程转换层舲浇筑时,所芍作业的班组均安排双班人员，采取双班制,进行不间断作业，本U支掠系统经计算，能满足施工要求，但在浇筑时，必须安排人抗值班，对支掾系统加强检查及其观察，发现问题及时处理。为了减少漏浆、张模及钢筋主筋移位等侦量通病，在浇筑碎的同时，要求模板班组及钢筋班组的班组长到现场值班,协助工长加强监督管理.1 .为了避免泵管的振动影响底板钢筋的位置，泵管需架设在支设的钢管架上，不得直接放置在钢筋骨架上。由丁泵送险塌落度1416cm,的斜坡撞铺较长，故碎振捣由坡脚和坡顶同时向坡中振捣，振捣棒必须插入底。2 .在梁端留设冲洗口，对梁内的建筑坨圾在浇筑碎之前进行冲洗，但在碎浇筑之前不得有积水.3 .泌水处理预先在底板四周外模上留设泄水孔，浇筑过程中舱的泌水要及时处理，免使粗骨料下沉，的表面水泥砂浆过厚致使碎强度不均和产生收缩裂缝“4 .混凝上温度控制根据役温度应力和收缩应力的分析，必须严格控制各项温度指标在允许范困内，才不使碎产生裂缝.控制指标：A、舱内外温差不大于25C。B、舱外表面与大气温差不大于25C。C、降温速度不大于1.52Cd.D、控制险出罐和入模湿度.加掺合料及附加剂：掺粉煤灰，替换部份水泥，减少水泥用量，降低水化热；掺减水剂，诚小水灰比，防止水泥干缩。5 .浇筑柱彼时，底部填5O1(X)皑与碎同标号的水泥砂浆.6 .的的振捣要求(1)振捣交接部位碎时，应交叉振捣以防漏振，Ji浇捣上层航时要插入下层已捣碎50mm内，确保分层面结合紧密。(2)提棒操作应采取快插慢拔，振捣时间控制在10-30S,以碎不在I；沉，表面无泡为宜。(3)加强结点处、转角处、钢筋密集处振捣，采用小直径振动棒，保证振捣密实。(4)严禁用振动棒插入钢筋网，振动钢筋网来代替振捣死。(5)振捣墙体时，下料高度超过3m.应通过串筒下睑拌合物，以防役离析.六、防止转换层梁板较出现裂健措施1 .原材料的选择为保证大体积驻的施工质量，原材料的选择极为费要，对进场的材料必须通过严格选择，符合要求的方可使用。<1)水泥的选择：大体积混凝土结构产生裂主要是由于混凝土中水泥硬化时解放的水化热引起的，因此，选择低水化热的525#曰渣硅酸盐水泥。并在满足电计强度要求的前提下，尽可能减少水泥用氏，以减少水泥的水化热。（2）骨料的质量管理：在满足可泵性的前提卜.，尽可能选择粒径较大、级配良好的砂、勺，以减少单方能的用水量和水泥用量，降低水化热。选择采用中粗砂，细度模数>2,6。且砂中不得含有杂质。因为连续级配粗骨料拌制的混凝土仃较好的和易性、较少的用水量和水泥用量以及较高的抗压强度.又因增大骨料的粒径可减少用水量，使混凝十的收缩和泌水随之减少，同时亦可减少水泥用量，从而使水泥的水化热减少，降低了混凝土的温升，所以在保证混凝土的可泵性和混凝土不产生离析的前提下,应尽量选用粒径较大、级配较好的石子。粗骨科的形状对混凝土的和易性和用水量