矩形板式桩基础（80塔吊）41#楼计算书.docx

矩形板式桩基础(80塔吊)41楼计算书计算依据:I、塔式起重机混凝上基础工程技术规程JGJfT1.87-20092、混凝土结构设计规范GB50010-2()1()3、建筑班基技术规范JGJ94-284、建筑地基基础设计规能BGB50007-20II一、塔机属性塔机型号QTZSONFSW3)塔机独立就密的最大起吊加度Hixm)44.6塔机独立状态的计0加度H1.m)50.5塔身桁架结构方悔情塔身桁架结构宽tffB(m)1.7二、塔机荷载I、塔机传递至基础荷或标准值I：作状态塔机自Jt保准值Rd(KN)575起，H荷貌年准WFqk(kN)100切向荷就标准值FWkN>675水平荷软体准仇Rk住N)29Miu力矩标准IftMWkNm)16W林工作状态将向荷殡标准侑FV(kN>575水平荷S1.标准假Fvk(kN)79帧瞿力矩标准iftMH(kNm)22892、塔机传递至基砒荷或设计值工作状态塔机自JRJiiHiFHkN)1.35a-1.35×575-776.25起，I1.荷极HHftFQkN)1.35Fqk=1.35XK)O="5W时肝效设计UiF(kN)T76.25<135=911.25水平荷致设计悔IMkN)1.35FVk=1.35x29=39.15Uii力矩设计值M(kNm)35Mk-1.35x1699-2293.65他工作状态J(Kfti1.UiKikN1.1.35F=135×575=776.25水平荷敦谀计仇FXkN)1.35Fvk=I35×79=1(16.65K1.耀力即设计值M,(kNm)35Mk-1.35×22S9-3O9O.I5三、桩顶作用效应计算木台布置Httn4水台嘉度h(m>13次台长1.(m)5长台宽Mm)S梁启长向桩心即u(m>3.65TftA宽向机心即ab(m>3.65收台誓Bt水白混凝土等被C35承台悔凝土自置OkNms)25承台上制iIJfethW0承台上SJ5土的聿度(kN)19水台泥般1.保护层厚度鬣mm)50配n喻梁皆改介底标跖d(m)-4.9居础存一图承台及其上土的自重荷载标准值：G1.=b1.(h<+h'')=5×5×(13×25÷0×1.9)=812.5kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gh=1.35x812.5=1096.875kN桩对角线距离：1.=(ab2+a2)05=(3.652+3.652)5=5.162mI、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+CKyn=(575+812.5V4=346.875kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qknm=(Fk+Gk)n+(Mk+Fvkh)1.=(575+812.5)4+(22X9+79×1.3)/5.162=810.214kNQkmin=(Fk+G)n-(Mk+Fvkh)1.=(575+812.5V4-(2289+79×1.3)/5.162=-116.464kN2、荷般效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q111.M=(F+G)n+(M+Fvh)1.=(776.25+1096.875)/4+(3090.15+106.65×1.3)/5.162=1093.789kNQ11>in=(F+G)nM+Fvh)1.=(776.25+1096.875)/4-(3090.15+106.65×1.3)/5.162=-157.226kN四、桩承羲力验算桩类型浦注桩rt1.*(<Umm)600他混我上强度等汲C35桩板成桩工艺原数c0.75机淞凝土白<MkNm?)25桩次及卜保护层厚度EmnO50班邂标Sfd2(m)-37.9桩有效长度h(m)33极配筋桩分件通纲随觉通HRB40012I4自定义桩身承QitiHfi桩身承找力修计但6200地暴胧性地下水位至地去的用禽IWm)1.33自然地血标豳&m)().9是否电也承6效应½次价效府系敝IX0.8士名称上层号度IHm)M用力特征fftqia(kRa)端用力特征！ftqfuPa)机技系数承或力特征假f<kPUI素填上2.8226500.690粒愦拈土5.7306500.390粉土11.5356500.690粉砂IO606500.6160枯性上IO5065003100I、桩基竖向抗压承就力计算桩身周长tund3.14×0.61.885m桩端面积：AP=Nd2/4=3.14×0.62.'4=0.283nr承教力计竟深度:min(b2t5)=min(525)=2.5mf*=(2.5x90)/2.5=225/2.5=90kPa承台底净面积:Ac=(b1.-nA1.)n=(5×5-4×0.283)4=5.038m2复合桩基竖向承载力特征值：R,uEq而1.,+qp>Ap+nJKAt=0.8x1885x(2.7x3O+11.5×35+1()x6(>+8.8×5()+65O×().283+<).8×9()×5.()38=2844.()52kNQi346.875kN<Ri=2844.052kNQbnaxX10.214kN1.2Rx=1.2×2844.052=3412.862kN满足要求！2、桩蓦竖向抗拔承魄力计算Qkmin=-I16.464kN<0按荷毂效应标般组合计算的桩基拔力：Qk'=1.1.6.464kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算.桩身的重力标准值：Gp=My1.1.O)AP=33x(25-10)xO283=14O.O85kNR=uiqsui+Gp=.8×1.885×(0.3×2.7×30+0.6×1.1.5×35+0.6×10×60+0.3×8.8×50)+140.085=1.282.82kNQC116.464kN<Rj'=1282.82kN满足要求！3、袖身承武力计算纵向普通钢筋截面面枳：As=n11d24=12×3.142×I424=1847mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q皿=1093.789kN桩身结构竖向承载力设计值：R=62kNQ1093.789kN<6200kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷栽效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q1=-Qnua=157.226kNyA,=(360x1847.256)×1O,=665.012kNQ'157.226kN<f；A,=665.OI2kN满足要求！4、桩身构造配筋计算AAp×100%=(1.847.256(0.283×IO6)X100%=0.653%>0.65%满足要求！五、承台计算，台肥筋水台庆部长向配筋HRB4<XI2O15O水台底部妞向配筋HRH41X120150水台顶部长向配筋HRB-UKI2O15(I木台顶部妞向配筋HKH4002O15OI、荷蒙计算承台计免不计承台及上士自重:Fm*Fn+M1.=776.25/4+3090.15/5.162=792.7I1.kNFm1.1.1.=FnM1.=776.25/4-3090.15/5.162=-404.586kN承台底部所受最大弯矩：Mx=Fmix(ab-B)2=792.7I1.×(3.65-1.7)2=772.893kN.mMy=FmM(a-B)2=792.7I1.×(3.65-1.7)2=772.893kN.m承台顶部所受最大弯矩：M'x=Fmin(ab-B)=-4O4.586×(3.65-1.72=-394.471kN.niM'y=Fmin(a-B)2=-4(M.586×(3.65-1.7)/2=-394.471kN.n计算底部配筋时:承台有效高度：ho=1300-50-202=1240mm计算顶部配筋时：承台有效高度：ho=1300-50-20/2=1240mm2、受剪切计算V=Fn+M1.=776.254+3()90.i55.162=792.71IkN受剪切承载力极面高度影响系数：%=(8001240严=0.896塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：am=(ab-B-dV2=(3.65-1.706)2=0.675ma=(a-B-d)2=<3.65-1.7-0.6)2=0.675m剪聘比：'=aIhho=6751240=0.544.取b=0.544:=ah1.1.=6751.240=0.544.取=O.544:承台剪切系数：b=1.75(b+1)=1.75/(0.544+1)=1.1331.75(+1)=1.75/(0.544+1)=1.133,ibf1.bh1.>=().896x1.133×1.57×1O3×5×1.24=9885.517kN1xi1.1.h(=().896×1.133x1.57x1.(Px5x1.24=9885.517kNV792.711.kNmin(h,b*1.to.PiMfdhO)=9885.517kN满足要求！3、受冲切计算塔吊时承台底的冲切范闱：B+2h<t=1.7+2x1.24=4.18nab=3.65m<B+2h(=4.18m.a=3.65n<B+2h<=4.18m用桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验免！4、承台配薪计算(1)、承台底面长向配筋面枳s=My(bh1.>2)=772.893×106(IXI6.7×5OOO×1240-)=0.006=1.-(1.-2as)os=1.-(1.-2×0.()06)os=0.(M)6s=1.-2=-0.006f2=0.997As=M(shoG)=772.893×1.06(0.997×1.240×360)=1.737mm2最小闱筋率：p=0.15%承台底需要配筋：=max(As.b1.v>)=nax(1737.0.0015×5000×1240)=930Omnf承台底长向实际配底:As'=1.0787mm*>A=9300m11r满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积0s2=M(nf1.1.h<r)=772.893×106(1.×16.7×5000×12402)=0.006=1.-(1.-2s2)05=1.-(I-2x0,006)os=0.006sj=1.-2=I-0,002=0.997As2=Mx(s2hof)=772.893×106(0.997×1.24O×36O)=1737mm2最小配筋率：p=0.15%承台底需要配筋：A2=max(As1.h<.)=max(1.737.().(X)15×5(MX)×1240)=930Omm?承台底短向实际配筋：Asz'=10787mmA2=93(X)mnr满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面枳USi=My(tbW)=394.471×106(1.X16.7×5(XX)×124O2)=O.(X)3=1.-(1.-2s)05=1.1.-2×O.(M)3)os=O.(X)3s=1.-2=14).003/2=0.998As3=M',/(shofy)=394.471x()6(0.998×1240×36<)=S86mnr最小用筋率：P0.15%承台顶需要配筋：A3=max(Aspbh.0.5Asi")=max(886,0.0()I5×5000×1240,0.5×10787)=930Omm?承台顶长向实际用筋：Asa'=10787tnm2>Aj=9300m11r满足要求！(4),承台顶面短向配筋面枳s2=MV(«21.ho2)=394.471.×IO6(1.×1.6.7×5(XX)×124Oi=O.OO3>=1.-(I-2as2)05=IY1.-20.003)°S=O.003s2=IS=I-0.0()3/2=0.998As4=M'(s2hofy)=394.471X106(0.998×124O×36O)=88611m2最小配筋率：P=O.15%承台顶需要配筋：A4=max(As4.p1.h1.>.0.5As:')=max(886.0.)5×5(X)0×1240.0.5×10787)=9300mm2承台顶面短1.'1J配筋：Ast-10787mm*>A4=93(X)mm-满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台6向连接筋为双向HRB40012450,六、配筋示意图战础立i田图