农贸市场东侧道路工程结构计算书.docx

一、工程概况1二、设计依据1三、计算遵循的主要规范2四、检查并配筋计算3五、盖板配筋计算12一、工程概况本次设计恒碧农贸市场东侧道路属于城市次干道，起点接现状福云大道，向北与双福五小北侧道路平交，终点止于珊瑚大道西延线，设计速度40kmh,道路总长786.039m,标准路幅宽为26米=5.5m（人行道）+05m（路缘带）+3.5m（车行道）+3.25m（车行道）+05m（双黄线）+3.25m（车行道）+3.5m（车行道）+0.5m（路缘带）+5.5m（人行道）,双向4车道；设计道路全线共设置3个变坡点，3条竖曲线，纵坡分别为:-1.5%、1.87%、-0.9%、1.5%O无结构物。二、设计依据（一）设计依据1）建设单位与我公司签订的设计合同2）西部（重庆）科学城江津园区A区基础设施综合提升项目一恒碧农贸市场东侧道路工程地质勘察报告（一次性勘察），重庆市高新工程勘察设计院有限公司（2022.（）9）3）建设单位提供的工程设计任务书以及相关的设计要求（二）地质参数根据地勘单位提供的详勘报告，相关计算参数按下表选取：岩土物理力学设计参数表_岩土分类指标豪填土素填土天然史质kNm3）19.919.7饱和重,叟kNn）20.520.2岩土抗等强度标准值天然内聚力C（kPa）615内孽茶角p（。）3030饱和内聚力CkPa）410内厚条角0）2424岩土分类指标9-_奈馍士素填土岩土地基承栽力基本容许值fa(kPa.用于珞基)现场实测碗定现场实测确定岩土池基承找力特征(Kfak(kPa,用于结构)水平杭力系效比例系数m(MNm4)10*I5基底摩系系数0.30*0.25*注：(1)表中填土参数均为压实过后的参数,均为地区经验值。(2)表中岩土地基承载力基本容许值按公路桥涵地基与基础设计规范(JTG3363-2019)按条文说明第4.3.1条内容，规范中的地基承载力特征值的基本意义与地基容许承载力是一致的，规范中第433条提供的地基承载力推荐表格与原公路矫涵地基与基础设计规范(J'GD63-2007)相同；本报告中为了将4公路桥涵地基与基础设计规范(JTG3363-2019)与市政工程地质勘察规范B(DBJ50/74-2014)中的地基承载力特征值区别，未再提地基承载力特征值，而是保留原岩石地基承载力基本容许值的提法。杂(素)填土均匀性差，岩土地基承载力基本容许值和特征值建议现场实测确定。三、计算遵循的主要规范建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)建筑地基基础设计规范(GB5()OO7-2O1I)建筑抗震设计规范(GB50011-20设)(2016版)混凝土结构设计规范(GB50010-2OIO)(2015版)建筑结构荷载规范(GB50009-2012)混凝土结构耐久性设计规范(GB/T50476-2008)公路路基设计规范(JTGD30-2015)城市道路路基设计规范(CJJ194-2013)室外排水设计规范(GB50()14-2006)(2016年版)给水排水工程管道结构设计规范(GB5O332-2OO2)给水排水工程构筑物结构设计规范(GB50069-2002)给水排水工程埋地矩形管管道结构设计规范(CECSI45：2002)四、检查井配筋计算1.荐本资料1.1 几何信息水池类型：无顶版半地上长度1.=2.000m,宽度B=1.90Oa.高度H=5.OCOm,底板底标高=-5.()0OJI池底厚h3=400三n,池壁厚II=100uI%底板外接长度12=100Mn注：地面标高为±0.000«Y(J7/0000(平面图)(剖面图)1.2 上水信息土天然近度19.90k!m,土饱和重度20.50kNm',土内摩擦角30度地基承貌力特征值fak=200.0kPa,宽度修正系数Q.=0.00,埋深修正系数1产1.00地下水位标高-10OOOrn1池内水深0.OOOm,池内水1R度1.O.OOkN/m：浮托力折减系数1.c1.0,抗浮安全系数Kf=I.051.3 荷载信息活荷教：地面20.00kN'm组合色系数0.90恒荷我分项系数：水池自困1.30,其它1.30活荷载分项系数：地下水压1.50,其它1.50活载调整系数:其它1.00活荷核准永久但系数：顶板0.40,地面0.50,地下水1.O0,潮湿度1.00考虑温混度作用：池内外温差100度，内力折减系数。.65,险线膨胀系数1.00(10'/°O不考虑温度材料强度折减1.4 辆筋碎伯恩混凝土：等级C30,IR度25.OOkNAn泊松比0.20纵筋保护层厚度(m«)：池壁(内40,外40),底板(上40,卜'40)制筋级别：HRB400,裂宽度限值：0.20mm.配筋调柜系数：1.00按裂缝控制理筋计算施造配筋采用混凝土规范GR50010-20102计Ir内容(1)地基承致力验算(2)抗浮验算(3)荷载计笄(1)内力(考虑温度作用)计算(5)配筋计算(6)裂缝监和(7)混域上工程量计算3计算过程及结果单位说明：驾矩:kNmm钢筋面积:Inrn'裂缝宽度:mm计炜说明：双向板计算按查表恒荷毂:水池结构自里,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷教:顶板活荷教,地面活荷教.地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.水池方位定义如卜：水池方位示意图3. 1地基承我力验算4. 1.1%底压力计算水池自理GC计算池壁自型G2=285.20kN底板白曳G3=46.20kN水池结构自三Cc=C2+G3=331.40kN(2)池内水承G,计算池内水重G-0.00kN士3tfik计算池顶弦土策mGt1.=0kN池顶地卜水重量GSI=0kN底板外挑覆土重IftGt2-75.06kN基底以上的攫荔七总曳S1.Gt=Gt1.+Gt2=75.06k班底以上的地下水总3iVGs=Gs1.+Gs2=0.00kN(4)活荷就作用Gh地面活荷载作用力Gh2=16.40kN活荷我作用力总和Ch=Gh2=16.40kN(5)基底压力Pk基底面枳：A=(1.+2X1.2)X(B+2X1.2)=2.2O0X2J0O=4.62m2基底压强：Pk-(Gc*Gw*GtGs*Ch)=(331.4040.00+75.0640.00+16.40)/4.620=91.53kN/m:3.1.2修正地熊承栽力(D计算基础底面以上土的加权平均重度rmr11F19.90kN三,(2)计算基础底面以下土的好度r地下水位于底板下Im以下，不考虑地下水作用，r=19.90kN三s(3)根据彳地基规范3的要求，修正地域承载力：fa=fakHb丫(b-3)H.)y.(d-0.5)=200.00-0.(X)X19.90X(3.0(X)-3)+1.OOX19.90X(5.000-().5)=289.55kPa3.1.3结论：Pk=91.53<fa=289.55kPa,地荔承莪力满足要求。3.2抗浮5金算由于地下水位低于池底标高,不需要进行本项验算3.3荷我计算3.3,1池壁背或计算：(D池外荷载:i»止土压力系数Ka=0.50侧向土压力荷我组合(kN/):部位(标南)土压力标准俯水压力标准值活蚊标准值基本组合准永久组合地面(0.000)0.000.0010.0013.505.00池壁原端(0.000)0.OO0.0010.0013.505.00底板境面(7.600)45.770.0010.0073.0050.77(2)池内底部水压力：标准值=0.00kNm基本如令设计伯=0.00M3.3,2底板荷或计算(池内无水，池外填上)：水池结构自重标准值GC-331.40kN基础底面以上土理标准值Gt=75.06kN基础底向以上水重标准值GS-O.OOkN基础底面以上活就标准值Gh=16.IOkN水池底板以上全部将向压力及木组合：Qb=(331.40×1.30+75.06×1.,30+0.OOX1,50+16.40×1.50×0.90×1.00)/4.620=119.16kNm,水池底板以上全部眩向压力准永久组合：Qbe=(331,40+75.06÷0.00×1.00+20.00×0.820×0.50)/4.620=89.75kN三j板底均布净反力基本组合：Q=119.16-0.400X25.00X1.30=106.16kNj板底均布净反力准永久俎合：Qe=89.75-0.400X25.00=79.75kNms3. 3.3底板荷栽计算(池内有水，池外无土)：水池底板以上全部竖向压力基本组合：Qb-331.40×1.3Q¼(1.200×1.100×0.000)X10.00×1.304.620=93.25kNm'桢底均布净反力基本组合：Q=93.25-(0.400×25.00X1.300.000×1.0.00×1.30)=80.25kNm水池底板以上全部竖向压力准永久组合：Qbe=331.40*(1.200×1.100X0.000)X10.00/4.620=71.73kNm2桢底均布净反力准永久组合：Qe=71.73-(0.100X25.00+0.000X10.00)=61.73kN/m;3.4内力,配筋及裂缝计算弯矩正负号规则：池壁：内侧受拉为正,外侧受拉为负底板:上侧受拉为正，下侧受拉为负荷我组合方式：1 .池外土技力作用(池内无水,池外填土)2 .池内水压力作用(池内有水，池外无土)3 .池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度)(DXZ(前后)侧池壁内力：弯矩示意图M.平行于1.方向板中心点的穹矩:M平行于1.方向板中心点的弯矩：M0.平行于1,方向板边缘野矩：心平行于】,方向板边缘弯矩.计算跨度：h=1.600,1.=4.600m,三边固定,顶边自由池壁类型：深池壁计尊方法：Oqk21.部分按照三边冏定.顶边自由的双向板计算：1.X=I.600,1.y=3.200H>21.部分按照水平向单向板计算tt=21.处池外土压力作用土矩（kN.mm）:水平向跨中：基本组合:3.37,准永久组合:2.02水平向边缘：基本组合:-6.74,准永久组合:-4.04H=21.处池内水压力作用号矩（kN.mm）:水平向踏中：基本组合:-0.00,准永久组合:F.00水平向边缘：基本组合:0.00,准永久组合:0.00湾中考矩按H>21.段，和（KH<21.段较大值取.1.池外块土,池内无水时，荷栽祖合作用弯矩表（kN.mm）或本姐合作用弯矩表（kN.nm）池外土内力组合水平涔中M.轻向跨中M,水平边缘片边缘忙（底）边缘比（顶）M5.501.42-11.13-9.460.00池外土-温禊度作用内力组合水平跨中M,染向跨中M,水平边缘七边缘此（底）边缘E（顶）池外土压力5.501.12-11.13-9.460.00温湿度作用-39.93-41.02-42.88-11.07-0.00M-34.43-39.61-54.01-50.52-0.00准永久组合作用弯矩表（kN.mm）池外土内力加合水平跨中乩会向跨中M,水平边缘七边StMK底）边缘吃（顶）M3.660.95-7.41-6.490.00池外土-温湿度作用内力组合水平湾中M登向弟中“水平边缘仁边缘仁（底）边缘心（顶）池外土压力3.660.95-7.11-6.490.00温湿度作用-29.58-30.39-31.76-30.42-0.00M-25.92-29.44-39.18-36.91-0.002.池内有水，池外无土时，荷我组合作用弯矩去Um11（D翦本组合作用弯矩表（kN.mm）池内水内力组合水平涔中M.轻向跨中M,水平边缘片边缘忙（底）边缘比（顶）M-0.00-0.00-0.OO-0.00-0.00池内水温湿度作用内力俎合水平跨中M,等向跨中*水平边缘七边缘MF底）边缘E（顶）池内水压力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00温湿度作用39.9341.0242.88-41.07-0.00M39.9341.02-42.88-41.070.00准永久组合作用弯电表（kN.m11>）池内水内力组合水平跨中M等向跨中虬水平边缘边绿心（底）边缘址（顶）M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池内水温湿度作用内力加合水平蹲中乩轻向踏中M,水平边缘七边缘片（底）边缘吃（顶）池内水压力-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00温湿度作用-29.5S-30.39-31.76-30.42-0.00M29.5830.3931.76-30.420.00YZ（左右）侧池里内力:M平行于1.方向板中心点的考矩：七平行于1,方向板边獴图矩：rf,.平行于1.方向板边缘弯矩.计算跨度：1,=1.500B,1.=4.600m,三边固定，顶边自由池壁类型：深池壁计算方法：OqK21.部分按照三边固定.顶边自由的双向板计»:1.x=1.500.1.y=X000H>21.部分按照水平向单向板计獴H=21.处池外土压力作用比矩（kN.mm）:水平向涔中：基本组合:3.21,准永久组合：1.96水平向边缘：基本组合:-6.钮，准永久组合:-3.92H=21.处池内水压力作用弯矩（kN.mm）:水平向踏中：基本俎合:-0.00,准永久组合:f.00水平向边缘：基本组合:0.00,准永久组合:0.00一中弯矩按H>21.段，和0<H<2I.段较大值取.1.池外烧土,池内无水时,荷栽如令作用驾矩表（kN.mm）亚本姐合作用零矩作（kN.mm）池外土I内力加合I水平蹄中扎I轻向跨中m,I水平边缘。,I边缘（底）I边绿,（顶）1卜4.9511.27ITO.0218.380.00池外土-温湿度作用内力组合水平跨中虬景向跨中M,水平边缘寸边缘r（底）边缘E（顶）池外上压力4.951.27-10.02-8.380.00温湿度作用-39.93-41.02-42.88-41.07-0.00M-34.98-39.75-52.90-49.44-0.00准永久蛆合作用药矩表（kN.mn）池外土内力Jft合水平抑IM盘向脖中MJ水平边缘北边缘忆（底）边绿W（顶）M3.310.86-6.70-5.750.00池外土-温湿度作用内力组合水平跨中虬翌向跨中M,水平边缘M',边缘片（底）边缘比（顶）池外土压力3.310.86-6.70-5.750.00温湿度作用-29.58-30.39-31.76-30.42-0.00XM-26.27-29.53-38.47-36.17-0.002.池内有水，池外无土时，荷我组合作用药矩表（kN.m,'m>基本加合作用码矩表（kN.11m）池内水内力组合水平蹲中抹再向跨中Mt水平边缘才,边缘底）边缘E（顶）M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池内水+温湿度作用内力组合水平蹲中M、登向跨中M,水平边叫父,边缘仁（底）边缘七（顶）池内水压力-0.00-0.OO-0.00-0.00-0.00温湿度作用-39.93-41.02-42.88-41.07-0.00EM-39.93-41.02-42.88-41.070.00准永久蛆合作用药矩表（kN.mn）池内水内力组合水平抑IM翌向展中W水平边缘此边缘忆（底）边绿W（顶）M-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00池内水-温湿度作用内力组合水平跨中虬翌向跨中M,水平边缘M',边缘片（底）边缘比（顶）池内水压力-0.00F.00-0.00-0.00-0.00温湿度作用-29.58-30.39-31.76-30.42-0.00M-29.58-30.39-31.76-30.420.00（3）底板内力：计算汁度：1产1.600%1.=1.500.,四边简支+池塘传递对矩按双向板计算.1.池外城匕池内无水时,荷我组合作用考矩表0mm）茄本殂合作用弯矩表内力殂合X向跨中M,y向跨中必X向边缘M；y向边绚"，筒支法底反力10.7011.790.000.00池壁传递弯矩-22.73-25.14T9.M-50.52M-12.03-13.35-49.44-50.52准永久殂合作用弯矩表内力组合响跨中Hy向跨中小X向边缘址y向边缘M简支基底反力8.018.860.000.00池壁传递弯矩-16.61-18.38-36.17-36.91M-8.57-9.52-36.17-36.912.池内有水,池外无土时，荷我组合作用弯矩火（kN.mm）基本组合作用弯矩表内力组合X向跨中小y向跨中小X向边缘射y向边缘W简支基板反力8.098.920.000.00池壁:传递弯矩0.OO0.OO0.000.00M8.098.920.000.00准永久组合作用弯矩表内力组合X向跻中虬y向跨中小X向边缘Jf,y向边缘七筒支基底反力6.226.860.000.00池壁传递弯东0.000.000.000.00M6.226.860.000.00（力闿筋及裂缝：泥筋计算方法:按单筋受弯构件计算极受拉钢筋.裂缝计算根据£给排水结岗规范附录A公式计豫.按基本加合药矩计算配筋,按准永久俎合弯矩计算裂缱,结果如卜：XZ（附后）唧池壁配筋及裂缝表（弯矩:kN.mm,面枳:ran7m,裂健:ra）配筋示意图A平行于1.方向的板跨中钢筋:A,一平行于1.方向的板跨中钢筋:A",平行于1,方向的板边缘钢筋：A0.平行于1,方向的板边缘钢筋，配筋部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度水平湾中A,内（W5.50800Eiiifiyo8100.02外IW-39.93«00E1.1.1908100.13盟向湾中A,内恻1.42800E1.11908100.00，小M-11.02800EMM908100.13水平边绿'.内侧0.00800E1.1908100.00外-S1.O1.800EM创908100.17边缘°,(三)内例0.00800E141908100.00外恻-50.52800E1491908100.16边缘AF顶）内(W0.00800E141908100.00外恻-0.00«00E1W1908100.00i（三）YZ（左右）恻池壁配筋及裂Si表（弯电:kN.mm,而积裂缝:mn>配筋示意图A平行于1.方向的板跨中钢筋:,平行于1,方向的板跨中钢筋:A",平行于1,方向的板边缘钢筋：Am1平行于1,方向的板边缘钢筋，配筋部位弯矩计第面积实配钢筋实配面积裂缝宽度水平跨中A,内例4.95«00EMe1.90810().01外恻-39.93800E1491908100.13轻向跨中A,内(H1.27800E1491908100.00外侧-41.02800E1491908100.13水平边缘内(H0.00800E1491908100.00外恻-52.90800EM01908100.17边缘AF底）内感0.00800EM1908100.00外恻-19.41800E141908100.16边缘状（顶）内(H0.00800EM1908100.00外假-0.00800E1491908100.00底板配筋及裂缝表（驾矩:kN.m,面积:m7m,裂缝:nm）配筋部位弯矩计算面积实配钢筋实配面积裂缝宽度X向跆中A,上傀8.09800E1.11908100.03下IW-12.03800E1W1908100.04响跄中A,上恻8.92«00EMe1.908100.03下恻-13.35800E1491908100.01X向边缘Ai上(W0.00800E1491908100.00TIW-19.11800EMW908100.16F向边缘A1.上IW0.00800E1491908100.00TIW-50.52800E14I908100.16裂极验算均满足.3.5混凝土工程量计算：池壁：1"-tD+(B-1.1.)X2X1.1.Xh2=(2.000-0.100)+<1,900-0,100)×2×0.100X4.600=11.41m1(2)底板：(1.+2×t2>×(B+2×t2)×h3=<2.(X)0÷2×0.100)X(1.<)00+2×0.100)×0.400=1.85m'(3)池外表面积：(1.+2×t2)X(B+2×t2)×2+(2×B+2×1.)×(H-h3)-(1.-2×t1.)X(b-2×t1.)>(2×B+2×1.÷8×t2)×h3=(2.000*2X0.100)X(1.900«2×0.100)X2*(2X1.900*2X2.000)X(5.000-0.400)-(2.000-2X0.400)×(I.9-2×0.400)+(2×1.900+2X2.OOQ+8XO.100)×0.100=47.24mj(3)池内表面枳：(1.-2×11)X(B-2X11)×2+(1.+B-4×11)×2×(Hh3)=(2.000-2X0.100)×(1.900-2×0.400)X2+(2.O(X)+1.900-4X0.400)X2X(5.000-0.-100)=23.80m2(4)水池混凝土总方量=1.1.4H1.85-13.26m,五、Jt板配筋计算钢筋：d-HPB3(X);DHRB335;E-HRR400;F-RRB40();G-HRB500;Q-HRBF4(X);R-HRBF5按弹性板计算：1计算条件计算跨度：1.=2.OOOm1.,=1.9O0m板厚h:300三板容更=25.0OkN/m'：板自坦荷裁标准值=7.50kNm'恒我分项系数YG=I.30：活我分项系数YQ=I.50活收调整系数Y1.=1.oo：-永久系数Oq=O.80荷载标准值：均布恒数q=20.OOkW1.n不包括自的荷我)均布活找q=1.OOkNZm1跄强度等级：C30,f<=14,30Nmm2,E,=3,00×10'N三,支座纵筋级别：HRB100,f,-360.00N/wn,.E,=2.00×10*Nm三,板底纵筋级别：HR300,f,=360.00N11m1.E,=2.()OXIO；Nm三s纵筋混凝土保护层=40伽，鼠筋计算as=15mn,泊松比=Q.20支撑条件=四边上：简支下:简支左:简支右:简支角柱左下:无右下:无右上:无左上:无2计算结果穹矩单位:kN.W%配筋面枳:三ff1.'n,构造配笳率:0.20%弯矩计算方法:双向板查表挠度计策方法:双向板杳表.2.1荷载设计值：计算公式：荷载设计值-YGX恒载QXIX活载均布荷投=1.30X27.50÷1.50×1.00×4.OO=41.752.2荷我准永久值：计算公式：荷裁准永久值=忸我-巾qX活载均布荷载=27.500.80X4.00-30.702.3跨中：水平翌向均布荷我弯矩系数：0.04170.0183西矩设计值:6.7377.280而枳：600(0.20)600(0.20%)实配：EI20180(628)E128O(628)2.1四边：上T左）均布荷裁弯矩系数:O.OOOO0.OOOO0.OOOO0.OOOO弯矩设计值:O.OOO0.0000.0000.000面积:600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%)600(0.20%)实配：E120180(628)E120180(628)E12«180(628)E1.21.80(628)2.5挠度结果（按双向板i+算）:羟查结构静力计算手册：一度计算系数Q.=0.004490（D衽面有效高度：h0=h-as=300-45=255mm（2）计算物件纵向受拉纲筋的等效应力。根据混凝土规范式7.1.4-3计算:w5353211502=38.40NAnmQ0.87AoAAO.87×255628（3）按有效受拉混凝土板面面积计算纵向受拉例筋配筋率P.：628150000A,e=0.5bh=O.5×1Ox3OO=150000m2=0.42%（4裂缝间纵向受拉纲筋应变不均匀系数W,根据混凝土规范7.12计算,0.65f1.k1.1-0.65×2.0100.00419x38.4039-7.022)小小于0.2中取0.2(5)短期刚度B.根据混凝土规范7.2.3计算:200000=6.66730000628P=0.002boI(XM)X255bf-h)hf(O-I(XX)x0><>1.(MX)X255=(-0.(XX)200000x628x2556«£P1.1，“+0.21+3.5j-1.545952E+1.3N.mm6×0.2x6.6671.15x0.200+0.2+1+3.5x(-0.000)(6)挠度增大的影响系数D,根据£混凝土规莅7.2.5计算:=0.00%bh01000x2552.0.max0.41.6,1.6+P-P)=，”加(2.0.”rar(0.4x(O.25-O.OO)1.6.1.6+I-2.«025/)长期作用影响刚度B,根据混凝土规范7.2.2计算:.(15459524018176.002.00B=7.729763E12N,mm。09010.00449()×30.700×1900'1f=B7.729763c+1.2=0.23211m挠度验算：0.232<“9.50ran,满足2.6跨中裂缝：水平竖向)弯矩准永久值：4.9545.353裂缝：0.0120.013跨中最大裂缝：0.013<3Bj=O.4Omm.满足1g触时值(kNm2)夸以kN.m)¢12裂缝宽度(mm)