农村移民安置区精准帮扶工程施工图设计计算书.docx

农村移民安置区精准帮扶工程施工图设计计算书计算软件名称及版本号：理正岩土6.5、结构7.O1工程概况1.1 项目区位我司根据业主要求，于2023年U月完成£巴南区木洞侬墙院村农村移民安置区精准M扶工程初步设计工作，并于2023年11月22日取得应庆市巴南区水利同关于项目初步设计批夏“应业主要求于2024年1月进行施工图设计工作。长坪村、墙院村等村岩新路、村道(花地堡-关斗山)拓宽约IOJknu岩新路白改黑.根据道路设计标高，拟建道路形成各段边坡概况如下表所示：边坡范围边坡类型边坡性质规模,I1.1.)边坡最大高度(m)安个等级主要边坡岩上组成岩新路K4+550-K4+595段右侧填方边坡永久456二级案填土、基岩岩新路K4-785-K4-800段右俯馍方边坡永久154二级素填土、基岩岩新路K5M45K5M75段右侧填方边坡永久304二级素填土、基岩村道K3+020-K3+035段左他填方皿永久154二级素填土、基岩HifiM+120-K44235gM垠方边坡永久1153.5二级素填土、基岩2设计依据及采用标准规范1.1.1 设计依据设计委托书设计合同巴南区木洞镇堵院村农村移民安置区精准帮扶工程岩土工程勘察报告(中冶建工集团有限公，2023年8月)：建办质(2018)31号q住房城乡建设部办公厅美子实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知中华人民共和国住房和城乡建设部令第37号危险性较大的分部分项工程安全管理规定1.1.2 主要规范、标准、软件£建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)C混凝土结构设计规范GB50010-2010)(2015年版)£建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)工程结构通用规范(GB55001-2021)£建筑与市政地基堪础通用规范(GB55003-2021)夕建筑与市政工程抗震通用规范(GB55002-2021)片建筑结构可靠性设计统一标准(GB50068-2018)4混凝土结构通用规范GB55008-2021)6地质灾杏防治工程设计标准(DBJ50/T-029-2019)£钢筋焊接及验收规程(JGJ18-2012)£建筑边坡工程施工质量验收标准(DBJ50/T-1002022)岩十.锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范(GB50086-2015)3建设条件(本章节摘录至巴南区木洞镇墙院村农村移民安置区精准帮扶工程地勘报告(重庆交通大学工程设计研究院有限公司，2023.09).1.1 场地现状勘察区位于亚庆市巴南区木洞镇墙院村，勘探点多位于公路边，交通较便利，场地内水电设施齐备，具良好的施工条件.岩新路、村道（花地堡关斗山）现状为水泥路面，现状道路宽度为4米-5米，同部已经破损.现状运行公交线路有928路.周边同等级道路均已提档升级为沥青路面.道路两侧有新近敷设自来水管及其附网检查井，管径为DN300三的不锈钢水管。道路两侧有零星太阳能路灯。道路两侧有现状波形护栏。1.2 气象水文3 .2.1气象条件该区域属亚热带气候，具有春旱更长，秋雨连绵，冬暖雾多的特点，多年平均气温17.8-18.6,C,日极端最高气温43C（1951年8月15日），日极端最低气温-3.IC（1975年12月5日），年平均雾日为67.8大，年相对湿度在798隔,绝对湿度17.118.2喳巴,常年平均风速1.3ms,最大风速2711s左右，主风向为西北风。区年平均降水时I1.OOmm,最大年降水量MooE,最小年降水量为780e,降水量集中在59月，占全年降水量的65%左右，并常有雷暴雨发生，最大降水强度178.3mm/日（1964年8月28日），年蒸发强度1054.91148.6mm,夏季68月的蒸发强度占全年蒸发强度的43.946.4%.4 .2.2水文条件项目区水文地质条件简单。拟建道路沿线地表水体主要表现为鱼塘，鱼塘均有水，水深0.5-2.0m,鱼埔底部均存在淤泥：沿线稻田分布也较广，其水量主要受大气降水影晌。1.3 工程地质情况（引自本项目岩土工程勘察报告（详勘）3. 3.1地形地貌勘察区属侵蚀浅丘沟谷地貌类型，拟建公路沿地形修建，平缓地带坡角110°,斜坡带坡角1030°,总体地势呈北东高南西低。4. 3.2地质构造根据区域地质资料及本次野外调查查明，勘察区构造部位处于洛碉向斜东翼。勘察地质构造简单，未发现大的断层及次级褶曲，岩层产状285°/5°,岩层结构结合程度差，为硬性结构面。据露头调查，主要发育两组裂隙：产状280°/75°,裂隙间距0.51.2m,平均间距0.85m,局部张开度12mm,裂面平直，偶见泥质充填，延伸长度为8Iom.属硬性结构面，结合程度差：产状1050/80°,裂隙间距I2.5m,平均间距1.7m,张开度13mm,裂面平直，偶见泥质充填，延伸长度为5IOfn,属硬性结构面，结合程度差，勘察区节理裂隙较发育。以上二组裂隙和层面均属硬性结构面，结合程度差.5. 3.3地层岩性据地面调查及钻探揭示，场区地层主要有第四系全新统人工填土层（QJ）、残坡积层（Q,f、卜伏侏罗系中统沙溪庙组（J2Sn）和侏罗系上统蓬莱镇组（J1p）的砂岩及泥岩组成，按地层时代由新至老分述如下：分述如下：(1)土层>Q4)人工填土层(QJ)素填土：杂色，梢湿，松散。主要由砂泥岩碎块石、粉质粉土、及建筑垃圾组成，碎块丁含量约20%,碎块寸粒块径1T5Cm,为人工无序抛填，主要分布在村道、居民区附近，回填时间大于10年。残坡积层(QjM)淤泥：黑褐色，切面稍显光泽反应，干强度较低，韧性低，无摇震反应，呈流塑-软塑状，含少量碎石。该层主要分布鱼塘底部和稻田表层。粉质粘土：黄褐色，切面梢显光泽反应，干强度中等，I刃性中等，无描靛反应，流鳖状-可塑状，含少量碎石，场地大多数区域均有分布(2)岩层(J2s)砂岩(Ss)：灰黄色，细粒结构，中厚层状构造，钙质胶结，主要由长石、石英等矿物组成,强风化必裂隙发育，岩芯破碎，型碎块状，手捏易碎：中风化U岩芯型柱状，锤击声较清脆。该层广泛分布于场地内，为本次勘察范用内主要岩层。泥岩(Ms)：紫红色,泥质结构，中厚层状构造，泥质胶结，主要由粘土矿物组成。强风化层裂隙发育，岩芯破碎，呈碎块状，手捏易碎：中风化层岩心呈柱状，锤击声哑。为本次勘察范围内次要岩层。根据岩上工程勘察规范(GB50021-200D结合钻取岩芯风化程度，在钻孔深度位围内可划分强、中等风化带：D强风化带：岩体结构破坏严重，风化裂隙发育，岩体破碎，岩芯多呈碎块状、短柱状：胶结结构大部分已破坏，强度低，岩块锤击、手捏易碎：2)中等风化带：岩石结构致密，岩体较完整，钻取岩芯多呈柱状、短柱状，中等风化岩层层理结构清晰。场地堰岩面起伏较大，与地形地貌密切相关，浅丘、地形坡度较大区域土层厚度相对较小，基岩面埋深浅，起伏大致丁地形、地形坡角基本一致3.3.4水文地质条件建场区内未见地不水，地下水主要为上置土层孔隙潜水及基岩裂隙水两类。I、孔隙潜水：拟建场地土层主要为人工填土、段坡积粉质粘土组成。人工填土结构松散，其透水性较好，分布于公路及居民区附近的人工填土呈松散-稍密状，由于表层为混凝土地面所覆盖，不利于大气降水入港补给地下水,其富水性差，粉质粘上由于结构致密,为相对隔水性,且多分布丁斜坡地带,大气降水多形成坡面流顺坡流入低洼处，富水性差。2、基岩溶隙、裂隙水：场地基岩主要为泥岩及砂岩，泥岩属相对隔水岩性，地下水储存条件较差，雨季仅其强风化带网状裂隙中含有定量地下水，但该层总体厚度小，含水有限，妙岩透水性相对较强，多以坡面顺流至低洼处，京水性差。3、勘察中，为确保钻孔中地下水位观测的准确性，各钻孔终孔后，提干孔内残印的钻探用水，间隔24小时以后再进行r钻孔静止水位的观测记录，除靠近鱼塘、鱼塘和部分稻田里的钻孔有地下水，其余所有钻孔均为干孔。根据分析，在雨季大气降水存在少量上层滞水，雨季施工应配备必要的抽水设备。3. 3.5水土腐蚀性根据周边地质环境调杳,场区附近岩、上层无工业污染，按照6岩土工程勘察规范(GB50021-2001,2009版)附录G判定，场地环境类型为川类；按岩土工程勘察规范(GB50021-2001,2009版)第12.1条和当地建筑经验判定,地下水和地基土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢防具仃微腐蚀性，地基土对钢结构有微腐蚀性。建议施工时采集土样进行腐蚀性试验，校核腐蚀性结论。4. 3.6不良地质现象本次地表调杳和钻探控制深度内，除岩体风化裂隙及构造裂隙发自外，场地内未见断层、滑坡、泥石流、地下洞穴等不良地质现象：也未见河道、沟浜、藏穴、防空洞等对工程不利的埋藏物.5. 3.7场地稳定性及建筑适宜性评价经本次地表调查和钻探揭示，场地未见断裂构造、滑坡、泥石流、岩溶塌陷等不良地质现象，场地现状稳定，适宜拟建公路建设。3.4道路沿线工程地质评价3.4.1 路线地基稳定性评价拟建场地位于剥蚀丘陵斜坡，以丘陵斜坡地貌为主，总体呈北东高南西低的地势，地形坡角一般515°,地层连续稳定，岩层呈单斜产出，岩质地基稳定：部分地段较盖土层，填土经压实处理，淤泥侦粉质粘土及表层粉质粘土经换填后，地基秘定。3.4.2 持力层及基础型式选择拟建道路沿线粉质粘土及基岩均可作为基础持力层，选用人工填土作为持力层时，需要先进行夯实处理。淤泥不能直接作为地基基础持力层，建议消除.3.4.3 3相邻建(构)筑物影响评价拟建工程场均已拆迁，周边无重要建筑物，对周边影响小。4技术标准岩土工程安全等级为一级，结构里要性系数为1.1，边坡稳定安全系数为1.35。边坡支挡结构设计工作年限为50年，抗真设防烈度为V1.度，抗酸设防类别为标准设防类。5设计参数岩土设计弁数表设计参数素填土拈土淤泥强风化泥岩中等风化泥岩强风化砂岩中等风化砂岩天然Hi度Y(KN/m3)20.0*19.818.0*25.0*24.0*饱和Ifi度Y(KN/m3)20.5*20.119.0*25.5*25.0*火盛如田强度标准假01啕5.3929.08饱和抗IK爰度标ittfi(w)3.3121.55地基承破力特征值(K|»)版魁11080”300*1956100*7822基底摩擦系数U0.250.35米0.40米0.35#0.50*天然内摩擦角e(">28*11.030*34*饱和内摩擦角(°>22*8.()>天然内景力C(kPa)5*20.8240*100O*饱和内内力C<kPa)2米15.*行触系励比附系覆心加6*15*水平平力为数(MN/m3)30*300460*300放坡坡率1:1.501:1.501：11：0.501：11：0.50取值说明，1、岩质地基横限承力标准值根据其岩石抗压强度标准值(泥岩取天然、砂岩取馆和果以地茶条件系数1.1(岩体较完整).岩质地基承力特征值根据地基极限承就力标港值集以地若极保承力分项系数0.33得来.2、枷为趣验值.6支护设计本次道路为四级公路，本次道路边坡结合号虑现状地形及边坡稳定性，原则上考虑为自然放坡，不做挡护考虑，在道路坡顶设置截水沟，故本次设计除无法自然放坡段(段落详见下表)未做边坡支护设计。边坡范围边坡类型设置概况规模(m)边坡最大高度Gn)安全等级主要边坡岩土山成支护形式岩新路K4550K4+595段右侧埴方永久456二级索以土、基岩仰斜式挡土墙岩新路K4+785-K4+800段右侧填方永久154二级索填土.基岩仰斜式挡土地岩新路K5+445-K5+475段右恻城方永久301二线素填土、基岩仰斜式挡土墙村道K3-02卜K3-O35段左侧城方永久151二级素填土、塘岩仰斜式挡土墙村道K4+12Q-K4+235段左侧埴方永久1153.5二级素埴上、基岩仰斜式挡土墙7重力式挡墙验算原始条件：墙身尺寸：堆身窝:6.000(«)墙顶宽：1,750(b)面坡候斜坡度：1:0.25。背坡帧斜坡度：1:-0.20Q采用1个扩展墙址台阶：墙趾台阶b1.:0.4OO(In)-J台阶h1.:0.6OO(In)墙距台阶与墙面坡坡度相同墙底忸斜坡率：0.200:1物理忿故：用工砌体容田：21.000(kNn3)用工之间辞擦系数：0.400地基土朦擦系数:0.400堵身砌体容许东陶力：500.000(k1.)墙身硼体容许弯曲拉应力:600,000(kPa)墙身砌体容许剪应力：180.000(kPa)材料抗压极限i度：17.5000«Pa)材料抗力分项系数：1.540Mttas:0.0020场地环境：一般地区展背与墙后填土摩擦角：10.000(度)地卷土容血：25.Q00(kNm3>地荔土浮容近：1.Q000(kNn3)怪正后地艇承我力特征由：1956.000(kPa)地基承蚊力特征tf1.提商系数：揣址色提高系数：1.200墙一一棍高系数：1.300平均值提高系数：1.OOQ墙底摩擦系数：0.-400地施土类型：岩石地基地基土内摩擦用：30.000(度)地翦土粘聚力：1.O.OOOPa>墙后填±±屋数：1土层号层19容血浮容或内摩擦角粘聚力土压力(m)(kNn3)(kN03)(度)(kPa)调整系数14.(KX)19.OOO30.0000.OOO1.100士fK力计匏方法:库仑坡线土柱:坡一线段数：1折戏序号水平投影长轻向投胎长加)换道土柱数I6.5000.000I第1个:定位距离0.000(m)公路-H级坡面起始距离：0.000(n)地面横域角度：20.000(度)填土对横坡面的摩擦角：30.000(度)墙顶标高：0.000(m)挡堵分段长度：10.OOOGn)后我组合信息：结构重要性系数：1.100荷就组合数：1计算参数：稳定计算目标：自动搜索外危险滑裂面搜室时的回心步长：1.OOO>搜索时的半径步长：1.OOO<m>笳帝对稳定的作用：弗带力沿网弛切线第1种情况:组合1祖合系数：1.OOo1 .挡十堵给构王力分项系数=1.0002 .墙顶上的有效水久荷我分项系数=1.2003 .堵顶与第二破裂面间有效荷载分项系数1.4004 .填土W压力分项系数=1.4005 .车辆替我引起的土恻压力分项系数=1.400±Jk力计算计疑高度为6.471加处的蚱仑主动土压力无荷我时的破裂角=37.157(度)公路I1.级路底面总宽=6.500(»),路扃宽=0.0C1.o(H安全距离=0.500(m)取乍车辆外他J车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距愍=0.600Gn)经计算得.路面上横向可推列此种车辆3列布置宽度=3.610(n)布置宽度范国内车轮及轮重列表：第I列车：中点跑全部破裂体轮号路边巫嘉加)轮宽(m)轮HNkN)上轮压(kN)O1.0.5000.30015.OOO15.OOO022.3000.30015.015.OOO030.5000.60060.OOO60.OOO042.3000.60060.OOO60.OOO050.5000.60060.OOO60.OOO062.3000.60060.0GO.OOo070.5000.60070.070.OOO082.3000.60070.OOo70.(X)O090.5000.60070.OOO70.OOO102.3000.60070.OOO70.OOO第2列车：中点距全部破裂体轮号路边距离加)轮宽(m)ffi(kN)上轮压(kN)O1.3.6000.30015.OOO8.OOO025.1000.30015.OOOO.OOO033.6000.60060.OOO31.000015.1000.60060.OOOO.OOO053.6000.60060.031.000065.4000.60060.0O.0073.6000.60070.O(X)36.166085.1000.60070.OOOO.OOO093.6000.60070.OOO36.166105.4000.60070.OOO0.000布置宽度B0=3.61.0(m)分布长度1.O=I6.736(B)荷蚊-SG=92.332(kN)换算土柱高度h=0.603(m)按实际墙背计算得到：第I破裂角I37.157(度)Ea=123.222(kN)Ex=123.190(kN)Ey=-2.817(kN)作用点高度Zy=2.327(n)墙身截面积=12,21.7(n2)E½=293.212(kN)(一)滑动稳定性奥第基底摩擦系数=0.100采用忸斜基底加强抗滑动松定性,计竟过程如下：基底忸斜角度11.310(度)Wn=287.518(kN>En=21.397(kN)It=57.501(kN)Et=121,350(kN)滑移力=63.&16(kN)抗滑力=123.566(kN)滑移验算满足：Kc=1.935>1.300滑动稳定方程验双：滑动偿定方程满足：方程值32.486(kN)>0.0(一)做摄趣定性验笏相对于墙趾点，墙身应力的力的Z-=2.024(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.821()相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.855(B)脏算挡土墙烧墙趾的帧覆稳定性帧粮力矩228.560(kN-m)抗恒次力矩;585.527(kN-三)帧履吆算满足：KO2.562>1,500帧殂粒定方程验知：帧粒桧定方程演足：方程值=1.43.670(kN-«>>0.0(三)地球应力及偏心距验算基础类型为天然地基.验兜端底偏心即及压陶力取(If1.斜拓底的水平投影宽度脸。地基承极力和柒心距作用于基础底的总登向力290,395(kN)作用于堆距下点的总弯矩356.967(kNn>基础底面宽度B=2.356(m)偏心距e=0.051(n>堪础底面合力作用点距离获地灶点的即熟Zn=1.229(r.)基底压应力：趾枇=139.395跖佛=I07.14KkPa)大应力与力与威力之比=139.395/107.144=1.301作用于班底的合力偏心距脸算满足：e0,051<=0.200*2.3560.471(m)墙段处地塌承戌力验算满足：压应力=139.395<=2347.200(kPa)墙跖处地基承我力验匏满足：压应力=107.144<=2542.800(kPa)地基平均承蚊力验算满足：压应力=123.270<=1956.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地趋,不作强度验。(五)墙底被面强度脸算验。截面以上，墙;截面积=11.6W(m2)Jft1.ft=279.360(kN)相对于釜口故面外边缘,地功电力的力竹Zw=2.045(m)相对于验算板面外边缘.Ey的力UZX=2.821(m)相对于收算截面外边像.EX的力罚Zy=1.855(m)容许应力法:法向应力检算：作用于验用于面的总面向力=276.543(kN)作用于墙跳下点的总药矩=331,777(kN-m)相对于验算我面外边缘，合力作用力臂Zn=1.21.1.<n)裁而窕度B=2.450(m)偏心距e1.=0.011.(m)检面上偏心即聆算满足：e1.=0.014<=0.250*2.450=0.612（八）板面上压应力：倒坡116.861tT108.888(kPa)压应力验算满足:计算假=116.861<=500.000(kPa)切向应力检电：剪应力轴算满足:计算If1.=5.132<=-180.OOO(kPa)极限状态法1：重要性系数YO=1.100验算做面上的轴向力姐合设计值Nd275.416(kN)轴心力倜心影响系数Ok=0.801挡端构件的计算截面每沿米面枳A=2.15O(112)材料抗压极限强度Ra=17500.000(kPa)灼工料件或材料的抗力分项系数Yf=1.S40偏心受JK构件在弯曲平面内的纵向弯曲东数k=0.982计算强度时:削度S丸满足：H彩值302.958<22288.535(kN)计算程定时：定一算满足：计算值=302.958<=21881.482(kN)(六)台顶截面强度收算土压力计算J计猊高度为5.400(三处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角37.157(®)公路-I1.级路基面总宽=6.500(11),路材宽=0.000（三）安全拒离=0.500(m)他车车辆外例车轮中心到车辆边缘距羯=0.350(»),车时车之间距离=0.600(m)经计算得.路面上横向可推列此种车辆3列布置宽度-3.012(b)布置宽度范国内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边花离加)轮宽Gn)轮压(kN)上轮压(kN)010.5000.30015.OOO15.OOO022.3000.30015,00015.OOO030.5000.60060.00060.OOO042.3000.60060,00060.OOO050.5000.60060.0GO.(X)O062.3000.60060.OOO60.OoO070.5000.60070.070.OoO082.3000.60070,00070.OOO090.5000.60070,00070.OOO102.3000.60070.O(X)70.OOO布置宽度B0=3.012(m)分布长度1.0=16.118(m)荷载-SG=550.OOO(IcN)换一土柱高度IiO=0.596(m)按实际墙背计算得到：第I破裂向I37.157(度)En"88.294(kN)Ex=88.27O(kN)Ey2.018(kN)作用点密度Zy三1.963(m)强度验算皓把截面以上，墙身截面枳=10.179<112)重城=214.296(kN)相对于於口截面外边缘，墙身至力的力图Zw=1.603（八）相对于收兑截面外边缘.Ey的力行Zx=2.413(m)相对于脸尊截面外边蜂，EX的力肾Zy1.963(m)容许应力法:法向应力检兑：作用于验算截面的总扬向力=2-12.278(kN)作用于端班下点的总学拉=21.3.480(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.881<n)截面宽度B=2.020(B)偏心距e1.=0.129(m)世面上帼心距验克满足：e1.°0.129<=0,250*2.0200.505(b)菽面上压应力：面坡=165.847背坡=74,032(kPa)压应力验算满足:计算Ia=165.847<=500.OOO(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-4.277<=180.(KXXkPa)极限状态法；很要性系数Yo=1.100蛤林故而上的轴向力组合设计值Nd=241.470(kN)轴心力儡心影响系数。k=0.657档堵构件的计级截面每沿米面积A=2.020(m2)材料抗材极限强度Ra=17500.OOO(kPa>后工构件或材料的抗力分项系数Yf=1.540偏心受压构件在舟曲平面内的纵向弯曲系数k=0.974计算强度时:算满足:计算值=265.617<=15075.WI(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算=265.617<=14683.519(kN)(七)整体秘定验算AS不利滑动面：BiI心：(-1.90000.-1.00000)半径=5.98910(m)安全系数=1.268总的下滑力=296.426(kN)总的抗滑力三375.770(kN)土体部分下滑力二296.126(kN)土体部分抗滑力=375.770(kN>筋带的抗潜力=0.000(kN)整体，一谈小安个:系数=1.268>=1.250各组合用不利结果(一)滑移於。安全系数最不利为:祖合1(组合D抗满力=123.566(kN),潜移力=63.846(kN).滑移验算满足：Kc=1.935>1.300滑动稳定方程除算双不利为：组合I(组合D滑动程定方程湎足：方程值=32.186(kN)>0.0(二)%覆验算安全系数最不利为r-合1(，合1)抗倾覆力矩=585.527(WHO.做覆力矩=228.560(kN-).博国验算褥足：KO2.562>1,500恢检秘定方程验尊用不利为I组合1(组合DM)再稳定方程涌足：方程俵=143.670(kNn)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力儡心距验犯以不利为：组合1组台1>作用于基的合力偏心距脸算滴足：。=0.051<=0.200*2.356=0.47Mm)墙距处地基承我力验算用不利为I如合1(如合1)墙趾处地坛承秋力验算满足：乐应力139.396<：2347.200(kPa)墙翻处地压承我力验效最不利为：加合1(组合1)墙跖处地基承我力验北涌足：压应力=107.144<=2542.800(kPa)地基平均承蚊力收算蚊不利为：组合1(组合D培基平均承技力验算满足：压应力=123.270<=1956.OOO(kPa)(四)基础脸。不做强度计算。Gi)墙底裁面强度的第容许应力法：截面上信心距验算最不利为：殂合Mff1.合DIftjS上偏心版输算满足:CI=0.014<=0.250*2.450=0.612（八）压应力验尊用不利为I如合Ion合1)压应力聆肾满足：计算值116.861<=500.000(kPn)拉应力验算Q不利为:JH合Ma1.合D拉应力躲算功足:计算(ft=0.000<=6.000(kPa)的应力於W最不利为：祖台1(组合】)剪应力验算满足:计算Ift=5.132<=480.OOO(IcPa)极限状态法：强度险算又不利为r一合Mtf1.合D强度验算满足:计算值=302.958<=22288.535(kN)一定验算最不利为:祖合1(组合D定验兑满足:计算值=302.958<=21881.482(kN)(六)台顶截面强度聆算容许应力法:截面上偏心距验算最不利为:级IOf1.合1)截if1.i上偏心距验算稠是：e1.0.129<0.250*2.0200.505(m)乐应力验，第最不利为：组合1(组合1)年应力验算满足：计算值=165.847<=500.0(kPa)技应力股算用不利为I如合Ion合I)拉应力脸算满足：计算值O.OOO<600.OOO(kPa)剪应力验算最不利为:一合1(姐合1)剪应力验算湎足：计算值=-4.277<=480.(XXXkPa)极限状态法：强度验算最不利为t组合1(盥合D算满足:计算值265.617<=15075.911(kN)定验算最不利为r-合1(组合D稳定一算满足:计算值=265.617<=14683.519(kN)(七)整体稔定蛉W整体稳定验我以不利为：组合M组合D俗体稳定验算满足：被小安全系数=1.268>=1.250