中建七局界外支架专项施工组织设计（30P）.docx

A30高速公路（界河外环线）五标上海A30高速公路中建七局（浦东段）第五标段项目经部二00五年六月十日支架专项施工组织设计一、工程概况1、工程简述上海市A30高速公路(界河外环线)第五合同段为沪崇苏立交工程，其中跨赵家沟东延伸(人工河)为三座大跨径连续梁桥(单跨径50m),箱梁桥分别为主线58.04+91.292+58.054m跨：C匝道45.854+76.790+46.057m跨；D匝道45.751+74.242+45.75Im跨；主线、D匝道桥墩高6.0m,C匝道桥墩高20m,且曲线半径仅350m,超高达6%。大跨径连续箱梁桥均处于旱地，综合考虑实际施工的难度和行约成本投资等因素，箱梁采用48×35mmWDJ碗扣式多功能钢管满堂支架，全断面现浇的方法施工。墩柱、盖梁施工采用扣件式或碗扣式支架。2、质量安全管理目标质量管理目标：争创“优良工程示范工程”、“精品工程”,争创市政工程金奖。单位工程合格率100%,优良率85%以上。(2)安全管理目标：事故负伤频率控制在1%,无重大伤亡事故，创建市级标准化工地和文明工地。3、编制依据(1)施工合同、设计图纸及说明。(2)公路工程施工安全技术规程(JTJ076-95)(3)建筑施工脚手架实用手册(4)桥梁施工计算手册（5）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）4、参建单位施工单位：中国建筑第七工程局监理单位：上海市市政工程管理咨闻有限公司代建单位：上海市浦东工程建设管理有限公司建设单位：上海市东环高速公路发展有限公司二、施工方案（一）支架设计及布置本支架设计包括沪崇苏立交立柱脚手架、盖梁和箱梁的承重支架。立柱截面有矩形和圆形两种，矩形四角设置R=I5C1.n圆孤倒角，圆形立柱的直径有350Omm和900mm两种，立柱形式有单柱和双柱两种。盖梁为预应力碎结构，截面有五种形式。箱梁为大跨径现浇连续预应力结构。所有脚手架均采用满堂钢管支架形式，立杆、纵、横向水平杆全部采用48x35mm扣件式钢管，立柱采用搭接接长，承重支架采用WDJ碗扣式钢管支架。布置原则：盖梁视为等载结构，支架均匀分布；箱梁在腹板上和横膈板位置加密，其余部位均匀布置。所有立柱施工脚手架的立杆纵距2.0m,横距.2m,横杆步距1.8m°附：盖梁统计及支架布置览表（二）地基加固处理I）立柱、盖梁现场位于农E地带，需对承重支架范围内的地基进行加固处理。具体的加固方法首先对场地进行平整，用压路机压实后铺设20Cm道渣，再浇筑IOCmC20混凝土面层，立柱，盖梁以及I型梁的加固面积均为支架投影面积四周加宽】m。做好地基处理后的场地排水，在加固地基的四周设置临时边沟，纵坡不宜小于3%。在浇筑碎地坪时，应确保地面的平整度，以保证钢管支架搭设的平整稳固。2）箱梁现浇箱梁支架体系关键部位是桥下地基处理，桥梁施工范围内地基承载力应满足所承受的全部荷载，地基不发生沉陷现象。桥宽范围内先清除表面杂草和废弃垃圾等，基底碾压合格后（密实度90%）,做1层20Cm厚5%石灰土（密实度压至93%以上）（重型）和层道渣垫层（厚15cm）,个别软弱地段进行换填加固处理后填筑石灰土；最后浇注15Cm厚C20素混凝土作为面层，在桥墩两侧各5米范围内灰上厚度为40cm、道液厚度为15cm、混凝上厚度为20cm,顶面做好排水处理。（具体的地基处理根据现场试验和实际情况最后确定，地基处理见下图。）MCZ»，S（三）立柱脚手架内力验算立柱脚手架立杆纵向距离（柱距）1.=2m,立杆横向距离（排距）1.=1.2m,横杆距离（步距）为1.8m,脚手架搭设最大高度H取18m,采用483.5mm钢管,工作平台采用脚手板铺在纵向水平杆（工作平台的纵向水平杆间距0.4叫横向4根)上。验算中采用的计算表格出自建筑施工脚手架实用手册(中国建筑工业出版社),验算过程如下：1)立杆稳定性验算查表4-38得一个柱距范围内每米高脚手架结构闩重产生的轴心压力标准值gk.14KNm,则18m高脚手架结构自重产生轴心压力NGK=HxgK=I8×O.14=2.52KN查表4-39得一层脚手板产生轴心压力：NQ1K=0.5×<1.2÷0.3)×2x03=0.45KN查表440得脚手架防护材料产生轴心压力：NQ2K=0.304KN施工均布荷载采用QK=3KN7m2,查衣4-41得施工荷载产生轴心压力：NQ3K=O.5×(I.2*O.3)×2×3=4.5KN因此，底层立杆的轴心压力：N=2.52÷0.45+0.304+4.5=7.774KN柔度=1.i=O.7X1800/15.8=79.75折减系数=0.731.因此，单根立杆压应力。=N(A)=21.75Nmn2<=205Nnn2满足要求。2)水平杆抗弯验算根据表4-33选用计算公式如下：纵向水平杆：<M=0.117q1.=0.1171.4(Qp+Qk)=0.117×1.4×(0.3+3)×0.4×2=O.4324KN11iQp:脚手板自承Qk:施工均布荷载标准值压应力=MW=0.4324(45.08)=21.3Nmm2<=205Nmn2满足要求。横向水平杆：½M=F×C=1.1XqX1.XC=1.1X1.4×(0.3+3)×0.42X2=1.626KNm压应力O=MAV=I.626(2x5.08)=160INmm2<=205Nmm2满足要求。(四)盖梁支架计算一)立杆支撑稳定性验算计算原则：考虑到脚手架钢管的使用磨损情况，钢管材料按照4835mm进行验算。脚手架钢管截面积A=4.89cm2,回转半径i=678mm,钢材抗压强度设计值为205MPa;1、不含大跨盖梁支架立杆支撑布置按照O6x6n(纵向X横向)进行设计，横杆设计按照步距1.2m进行计算。取单位面枳重量最大的PHNo5号蛊梁4514tm2i梁混凝上：(1)荷载计算：(不考虑风荷载)：永久荷载(ZNGk)A、混凝土重：66,2m3*25(19.295*1.9)=45.144kNm2B、模板及支架市.：0.75kNm2C、ZNGK=(45.144+0.75)×0.6×0.6=1.6.522kN活荷载(ZNQK)A,施工人员及设备荷载：1.0kNm2B、振捣混凝上荷载：2.0kNm2C,ZNQK=(1.0+2.0)×0.6×0.6=1.08kN计算荷载(N)N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×16.522+1.4×1.08=21.338kN2、立杆稳定性计算：NAf式中：N一立杆轴向力，取N=21.338kN:稳定系数，根据长细比=76,查得稳定系数=0.744A-立杆截面积，A=4.89cm2;f钢材抗压强度设计值，取f=205MPa.N=21338(0.744×489)=58.65MPa<f三205MPa故立杆稳定二)立杆地基承载力计算荷载计算：(不考虑风荷载)单根立杆的轴向力N=21.338kN整个支架的总竖向力NO21.338×36.66(O.6×O.6)=2172.92kN基础底面积为19.295*1.9=36.66m2则基础底面平均压力：P=NA=2172.92/36.66=59.27KPa<80Kpa(上海市地基平均承载能力)2、大跨箱梁桥大盖梁支架立杆支撑布置按照06x0.3m(纵向X横向)进行设计，横杆设计按照步距1.2m进行计算。取单位面积重量最大的PHS1.7号盖梁7.031tm2盖梁混凝土:(1)荷载计算：(不考虑风荷载)：永久荷载QNGk)A,混凝土市：69.89m3*25(7.1*3.5)=70.31kNm2B、模板及支架重:0.75kNm2C、ZNGK=(7.031÷0.75)×0.6×0.3=12.791kN活荷载(NQK)A、施工人员及设备荷载：1.0kNm2B、振捣混凝土荷载：2.0kNm2C、ZNQK=(1.0+2.0)×0.6×0.3=0.54kN计算荷载(N)N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×12.791+1.4×0.54=16.105kN2、立杆稳定性计算：NAf式中：N一立杆轴向力，取N=16.1O5kN:稳定系数，根据长细比=76,查得稳定系数(P=O.744A一立杆截面积，A=4.89cm2;f-钢材抗压强度设计值，取f=205MPa0NA=16105(0.744×489)=44.267MPa<f=205MPa故立杆稳定二)立杆地基承载力计算荷载计算：(不考虑风荷载)单根立杆的轴向力N=I6.1O5kN整个支架的总竖向力NO为16.1()5(0.6x0.3)=2223.38kN基础底面积为7.1*35=24.85m2则基础底面平均压力：P=NA=2223.38/24.85=89.5KI>80Kpa(上海市地基平均承载能力)说明：地基加固处理后要求地基平均承栽能力达到200Kpa,则895KPa<200Kpa,故满足要求。(五)箱梁支架计算1)主线桥支架架设方法首先进行测量放线(中心轴线和中心点法线).然后在搭设支架的带状位置用干硬性水泥砂浆精平地面，再铺上厚5cmX宽20cm的木板，木板间再加以横向连接，最后在木板上搭设支架。支架以中心线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼和跨两端对称搭设。在拐弯交接处用扣件式钢管脚手架联接，由于该桥梁板高度、腹板宽度及梁端的横截面形式和截面积有很大的差异，造成各截面因新浇筑结构混凝土产生的荷载而不同，依照现有图纸将其划分为0#14#断面、14#20#断面、24(27)#26(29)#断面、20#23#断面(断面图附后)等四段分别进行计算，各段设计荷载的限值取该段最大净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳组合，竖杆纵横向间距依次分别为：90Cmx60cm、60Cm×6()cm、60cm×60cm、60Cm×30cm,支架步距视架子实际高度采用120Cm或60cm,利用可调下托调整支架横杆使之保持整体水平。在支架搭设过程中结合模板、横梁、纵梁厚度，通过跟踪测量调整支架高度，同时确保可调U型顶托螺旋调取幅度不超过25cm。在支架U型顶托上沿线路纵向摆放横截面为IOCmX1.5cm方木作为纵梁，在纵梁上横向摆放横截面为5cmx1.0cm、间距20Cm方木作为横梁，方木均使用东北红杉。在20#23#断面处在纵梁上加一层IOCmXI5cm方木将模板跨距控制在40cm。最后在横梁上铺设模板（厚1.5Cm的防水竹胶板）,模板接头之间放置海绵双面帖，以防止因模板摆放时间过长热胀冷缩造成模板鼓起或缝隙过大。支架架设结构（见图1）。说明：支架搭设WDJ碗扣式多功能支架根据使用说明书，支撑立杆的设计荷载为： 当横杆竖向步距为600MM时，每杆立杆可承受最大竖立荷载为40K; 当横杆移向步距为1200MM时，每杆立杆可承受最大竖直荷载为30KN; 由于一般计算时是按平均布载，所以在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到0.60M。另外，还要落架增加纵横梁一道，满足立杆竖向荷载要求。斜操布置一般在整架四周满框布置，也在隔墙及腹板卜清框布置。落架顺序（设计规定）箱梁碎强度达到90%设计强度且钢束张拉结束，预应力孔道压浆完成3天后，才能拆除支架：拆除支架顺序：从跨中向两端进行，对称、均匀、有顺序的进行。脚手架拆除从顶层开始，先拆横杆，后拆立杆，逐层往下拆除，禁止上下层（阶梯形）同时拆除。2）主线桥支架内力验算（1）0#'14#断面支架竖杆纵横向间距为90CrnX60Cm,支架步距采用120CmO支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N=g1.2=236（¼x09=21.244KN。钢管截面最小回转半径i=15.78mn,支撑立柱步距为1.2m,长细比=1.i=120015.78=76,查表得=0.744.>强度验算：Oa=NAji=21244489=43.4MPa<oa=215MPa;稳定验算：a=N0=21244/(0.744*489)=58.4MPa<a=215MPa,满足要求。(钢材强度极限值为215VPa)结论：支架竖杆纵横向间距90CmX60cm,考虑到横杆竖向步距120Cm时,立杆荷载PmaX=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60emo(2)14#20#断面支架竖杆纵横向间距为60CmX60cm,支架步距采用120cm.支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N=g1.2=35.814x0.6=21.488KN。钢管截面最小回转半径i=15.78mm,支撑立柱步距为1.2m,长细比=1.i=120015.78=76,查表得=0.744,强度验算：Oa=NAji=2M88489=43.9MPa<a=215MPa;稳定验算：a=N6A0=21488/(0.744*489)=59.1MPa<a=215MPa,满足要求。结论：支架竖杆纵横向间距60CmX60cm,考虑到横杆竖向步距120Cm时，立杆荷载PmaX=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60cm,横向间距加密到30cm。(3)24(27)#26(29)#断面支架竖杆纵横向间距为60CmX30cm,支架步距采用120cm.支架立杆强度、楞定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N=g1.2=47.1X0.6=28.26KNo钢管截面最小回转半径i=15.78mm,支撑立柱步距为1.2m.长细比=1.i=120015.78=76,查表得=0.744.强度验算：a=Nji=28260/489=57.8MPa<oa=215MPa;稳定验算：a=NA0=28260(0.744*489)=77.7MBa<a=215MPa,满足要求。结论：支架竖杆纵横向间距60CmX60cm,考虑到横杆竖向步距120Cm时，立杆荷载PmaX=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60cm,横向间距加密到30cm。(4)20#23#断面支架竖杆纵横向间距为60CmX60cm,支架步距采用120cm.支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N=g1.2=45x0.6=27KN“钢管截面最小回转半径i=15.78mm,支撑立柱步距为1.2m,长细比入=1.i=120015.78=76.查表得=0.744强度验算：a=NAji=27000489=55.2MBa<oa=215MPa;稳定验算：a=NA0=27000（0.744*489）=74.2MPa<。a=215MPa,满足要求。结论：支架竖杆纵横向间距60CmX30cm,考虑到横杆竖向步距120Cm时，立杆荷载PmaX=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板下将横杆高度步距加密到60cm。3）C匝道超高段处高支架搭设支架以中心线为轴线，并垂史于中心点法线往两翼和踏两端对称搭设。在拐弯交接处用扣件式钢管脚手架联接，依照现有图纸将其划分为0#1#断面、2#3#断面、4#5）#断面、6#6#断面（断面图附后）等四段分别进行计算，各段设计荷载的限值取该段最大净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳组合，竖杆纵横向间距依次分别为：60CmX60cm、90CmX60cm、60CmX60cm、60cm×30cm.支架步距视架子实际高度采用120Cm或60cm,C匝道曲线半径很小，横坡最大值达到6%,为保证支架的稳定性以及防止不恻向滑移，拟在两匝道内侧端包括主线外侧端（两侧标高低）加密纵横剪刀斜支撑和设置缆风绳索固定（设在3/81.和1/41.处且对等收笼）或设置足够数量纵横向的扫地杆（纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮<20Cm的立杆上。横向扫地杆在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上）和斜拉杆（通顶）以消除侧向应力负作用。另外，C匝道支架高度超过15米，考虑脚手架自重，井将自重计算为荷载，立杆的接长缝错开，使立杆接长缝不在同一水平上，以保证脚手架的整体强度和稳定性。斜拉杆、米地杆搭设东总图立杆接缝交错示意图4)C匝道内力验算(IXM1#断面支架啜杆纵横向间距为60CmX60cm,支架步距采用120cm。支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N=g1.2=47.082X0.628.249KN.钢管截面最小回转半径i=15.78mm,支撑立柱步距为1.2m,长细比=1.i=120015.78=76,查表得=0744°强度验算：Oa=NAji=28249489=57.8MPa<oa=215MPa;稳定验算：Oa=N4>A0=28249(0.744*489)=77.6MPa<oa=215MPa,满足要求。(钢材强度极限值为215MPa)结论：支架竖杆纵横向间距60Cn1.X60cm,考虑到横杆竖向步距120Cm时，立杆荷载PmaX=30KN、同时计算时是按平均布载，故将横杆高度步距加密到60cmu(立杆荷载PmaX=40KN,满足要求),横向间距加密到30Cm。(2)2#3#断面支架竖杆纵横向间距为90CmX60cm.支架步距采用12()cm支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N=g1.2=22.140x0.9=19.926KN。钢管截面最小回转半径i=15.78ra11,支撑立柱步距为1.2m,长细比=1.i=120015.78=支,查表得=0.744.强度验算：a=NAji=19926489=40.7MPa<oa=215MPa;稳定验算：a=N0=19926/(0.744*489)=54.8MPa<。a=215MPa,满足要求。结论：支架啜杆纵横向间距90CmX60cm.考虑到横杆竖向步距120Cm时，立杆荷载PmaX=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60Cin0(3)4#25#断面支架竖杆纵横向间距为60CmX60cm,支架步距采用120cm：，支架立杆强度、稳定性计算立杆承受由纵梁传递来的荷载N=g1.2=30252X0.6=18.151KN。钢管截面最小回转半径i=15.78mm,支撑立柱步距为1.2m,长细比=1.i=120015.78=76,行表得=0.744.>强度验算：a=Nji=18151489=37.1.MPa<a=215MPa;稳定验算：Oa=N/6Ao=I8151/(0.744*489)=49.9MPa<a=215MPa,满足要求。结论：支架竖杆纵横向间距60CmX60Cm,考虑到横杆竖向步距12。Cm时，立杆荷载PmaX=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60cm,横向间距加密到30cm。(4)6#6#断面支架竖杆纵横向间距为60CmX30cm,支架步距采用120cm。支架立杆强度、稳定性计克立杆承受由纵梁传递来的荷载N=g1.2=42.4x0.6=25440KN.钢管截面最小回转半径i=15.78mm,支撑立柱步距为1.2m,长细比柱1.i=120015.78=76.查表得=0744.>强度验算：a=Nji=25410/489=52.OMPa<oa=215MPa;稳定验算：Oa=NA0=25440(0.744*489)=69.9MPa<oa=215MPa,满足要求。结论：支架竖杆纵横向间距60CmX30cm、考虑到横杆竖向步距120Cm时，立杆荷载PmaX=30KN,同时计算时是按平均布载，故在腹板下将横杆高度步距加密到60Cmo5)内侧支架的稳定性和模板的抗滑性(I)C匝道超高段受力分析以内恻支架为支点，垂直方向受力为性自重荷载的垂直分解力，水平方向受然:士黑”>1.峨稳定。(其它垂直荷载不考虑)(FnP*)XHX1.XH/2力为睑对模板的侧压力和风荷载，只要抗倾覆系数K=1.g-16%=3026'1.07”匝道砂自重荷载和梁高H按断面列表如下:断面号碎自重荷载G(KPa)梁高H(m)041#64.72.32#3#26.92.34#5#39.23.416#6#121.864.5新浇注碎对模板侧面压力采用内部振捣器时对竖宜模板来说，新浇注的混凝土的侧压力是它的主要荷载。混凝土浇注速度约为ImZh左右(v<6m小)作用于侧面模板的最大压力：Pm=K××h=1.2×26×1.=31.2(kpa)Pm新浇注混凝土对侧面模板的最大压力，kpa;h一有效压力高度，m(控制在Im)K外加剂影响修正系数,不加时,k=1.;掺缓凝加剂时，k=1.2;V混凝土的浇注速度，mh一混凝土的容重，26K7m3泵送混凝土浇注施工时混凝土入模温度在I（TC以上，按公路桥涵施工技术规范（JTJO41-2000）推荐模板侧压力：PmM.6v0.25=4.6×1=4.6KPaj倒睡时对侧面模板产生的水平荷载竖直模板：同倾倒碎时产生的冲击荷载，按2KPa考虑。振捣世时对侧面模板的压力：按40KPa计。水平方向风荷载支架20m并处于沿海地区，取1.oKPa风压。抗倾卷验算"7co$3。26'1.07'C6849>1.5（稳定）（41.8+1.）×2.3×1.1526.9CCS3026z107*763.82#-3#断面：K4，一5#断面:K=6.84>1.5(稳定)(41.8+1)×2.3×1.154.55>1.5(稳定:39.2cos3°26'1.07"Z6X3.8(41.8+1)x141x1.075.皿工U121.86cos3o26,107*×76×3.866俩面：K=-C）=-.25.13.5俄定）（六）支架预压地基处理后先做单元体或主线单幅预位试验，即先搭设单元体支架并预任。因支架高度大难操作且不安全，拟采取地基处理后直接在地面上先预压后搭设支架的施工方法，底模安装前先安装好支座，按各段设计荷载120%进行预压,空心箱体部分采用砂袋预压或水袋预压；实心箱体部分采用钢筋侦压或整捆钢绞线堆放预压。在地面上以纵横间隔5m和枕木上按高程控制点位分别设置观测点，加载时按符合浇筑混凝土的状态，按每级加载并逐日进行观测，并做好记录。全部加载后不能立即卸载，需恒压72h0全部加载完成后72h内每F1.早午各观测一次，以后每天观测一次。直至沉降稳定。预压完逐级卸载，逐级测量并详细记录。沉降稳定卸载后算出地面沉降具体数值为多少。根据各点对应的弹性、非弹性变形数值及设计梁体挠度来调整模板的高程，通过支架顶部微调装置进行调整、加固。支架搭设时，顶部预留抛高要计算，支架弹性和非弹性值等。地基相对沉降量以地基处理时试验检测后计算确定，支架的非弹性变形值参考下表数据。支架的弹性变形运用沙普软件程序节点计算确定。根据以往施工经验，支架施工沉留值在1520mm左右，支架高度和预压重不同也不一样，初步预留抛高25mm,待预压沉降观测后调整，其它施工段预抛高根据预压后再确定。支架施工预留沉落值参考数据分项内容参考数据接头承压非弹性变形木与木年个接头的股纹2M虬横纹:nw木与钢每个接头约2NM卸落设备的压缩变形砂筒2-4MM木马住个接缝约1-3MM支架基础沉陷底梁置十混凝上约3删支架施工弹性压缩变形部位N(kn)1.(D)砌E(Mpn)。2(jm)主线21.2446489X10-42.0X1050.01321.1886489X10-42.0X1050.01328.2606189×10-42.0X1050.01727.0006189X10-12.0X1050.016。匝道28.24920489×10-42.0X1050.05819.92620489X10-12.0X1050.0-1118.15120189×10-42.0X1050.03725.44020489X10-42.0X1050.052C匝道箱梁支架预压示意图（除预压单元体外直接地基预压）依伍一水也.Wf.水俵一三.水袋eU新面IZJ4Sd5133aJa04321(Cm)C%ZEg8£宗PB安§&注意的问题：1、采用砂袋法预压，砂袋逐袋称量，设专人称量、专人记录；称量好的砂袋一旦到位就采用防水措施，准备好防雨布。每捆钢绞线也要雨布覆盖。2、要分级加载，加载的顺序接近浇筑碎顺序，不能随意堆放，卸载也分级并测量记录。3、通过单元体或主线单幅预压试验预压并沉降后，将实测沉降量作为个参数值直接运用。（七）安全施工保证体系与措施1、安全保证体系2、安全保证措施（1）满堂支架脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5O36考核合格的专业架子工，上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。当有六级以上大风和雾雨天气时停止脚手架搭设与拆除作业，雨后上架作业有预防措施。搭拆脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。拆除作业由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。各构配件严禁抛掷至地面。运至地面的构配件及时检查，整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。底层组架要控制水平框架的纵向直线度、直角度及不平度。纵向直线度1/20O1.直角3.5。,横杆间水平度1.4()01.°底层框架在内外立杆底部设置扫地横杆，不得使立杆悬支在底座上。脚手架的垂直度必须严格控制，以免影响整体稳定性，垂直偏差必须小于全高的1/500。(2)剪刀撑与横向斜撵满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撵，由底至顶连续设置。高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造要符合下表规定。双排脚手架设剪刀撞与横向斜撑，单排脚手架应设剪刀撵。剪刀撵的设置符合符合卜列规定每道剪刀撑跨趣立杆的根据卜表的规定确定。短道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45。-60。之间。剪刀掾斜杆与地面的倾角a4550,60"剪刀押跨趣立杆的坡多根数n765剪刀序布置图高度在24m以下的脚手架，在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接符合规范规定。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。(3)斜梯道人行道兼作材料运输的斜道的形式宜按下列要求确定：斜道的构造符合下列规定斜道附着外脚手架或建筑物设置，运料斜道宽度不小于1.5m,坡度采用1:6,人行斜道宽度不小于1m,坡度采用1:3。拐弯处设置平台，其宽度不小于斜道宽度。斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板。栏杆高度为1.2m,挡脚板高度不小于180mm.运料斜道两侧、平台外围和端部均按规范规定设置连墙件，每两步加设水平斜杆，按规范规定设置剪刀撑和横向斜撑。(4)安全防护为保证作业人员的安全，脚手架外侧挂设水平安全网，每隔5层设置水平安全网及支撑架一道。水平安全网的水平张角约20。,支护水平距大于2m,用调整拉杆夹角来调整张角和水平距，并使安全网张紧。安全网斜杆采用碗扣接头固定，拉杆采用螺钉扣件，调整完成后拧。支架四周地面以上2m高度范围设置彩钢板围栏并设警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。安全防护图如下：(5)拆除脚手架箱梁碎强度达到90%设计强度且钢束张拉结束后，才能拆除支架；拆除支架注意拆除顺序：先拆除跨中支架，再对称拆除两边支架。脚手架拆除前，对脚手架作全面检查，清除全部剩余材料，器具及杂物，否则不许拆除。拆除脚手架时.，划出安全区，设警戒标志，并设专人看管。脚手架拆除从顶层开始，先拆横杆，后拆立杆，逐层往下拆除，禁止上下层(阶梯形)同时拆除。拆除的构件成捆用吊具送下或人工搬下，禁止抛掷。局部脚手架如需保留时，具有专项技术措施，经上一级技术负责人批准，安全及使用单位验收办理签字手续后才能使用。确保架子稳定与安全。运至地而的构配件及时检查，整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求。根据检查结果补充完善施I：组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后再实施。由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。清除脚手架上杂物及地面障碍物。(6)高空作业高处作业设有可靠的安全的、防护措施，在开放型结构上施工，如高处搭设脚手架等，耍设安全防护网。从事高处作业人员要定期或随时体检，发现有不能登高的病症，不得从事高处作业，严禁酒后登高作业。高处作业所用的梯子不得缺档和垫高一架梯子不得二人同时上下，在通道处(或平台)使用梯子设置围栏。高处作业与地面联系，有专人负责，或配有通迅设备。运送人员和物件的各种升降电梯、吊笼，有可靠的安全装置，严禁乘坐运送物件的吊栏人员。(7)防风措施当有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时停止支架搭设与拆除作业。支架外侧增设缆风绳索。支架内侧增设斜撑。(8)支架揽风措施当有六级及六级以上大风和雪、雨、雪天气时停止支架搭设与拆除作业。为防止支架发生倾覆，设置揽风绳加固。(如卜.示意图)W/M东京图盖梁统计及支架布置一览表部位梁高(>)岭立方(m3)底板尺寸(mm)碎重(t)立杆间距(c三)(横向X械向)Phs022.54938.211H50×200093.5960X60Phs032.54938.211850X200093.5960X60PhsCM2.54938.211850X200093.5960X60PhSO52.54938.211850X200093.5960X60PhSo62.5-1938.211850X200093.5960X60PhsOT2.54938.211H50×200()93.5960X60Phs082.54938.211850X200093.5960X60PhSO92.54938.211850X200093.5960X60Phs1.O2.54938.211850X200093.5960X60Phs1.1.2.54938.211850×200093.5960X60PhSI22.54938.211H50×200093.5960X60Phs1.32.54938.211850X200093.5960X60PhSM2.54938.211850X200093.5960X60PhSI52.54938.211850X200093.5960X60PhSI62.30031.096600×220076.170530X60Phs1.T3.OoO69.897100X3500171.2305:«)X60PhSI83.00069.897)00X3500171.230530X60Phs1.92.30031.096600X220076.170530X60Phs202.60059.811850X2900146.5160X60Phs212.60059.811850X2900146.5160X60Phs222.60059.811850×2900116.5160X60PhS232.60059.811850X2900146.5160X60Phs242.60073.616758X2560180.3260X60Phs252.60073.616758X2560180.3260X60Phs262.60059.811H50×2900146.5160X60Phs272.60059.811850X2900146.5160X60Phs282.60059.811850X2900116.5160X60Phs292.60059.811850×2900146.5160X60Phs302.60059.811850X2900146.5160X60PhS312.60059.812050X2450146.5160X60Phs322.60073.616758X2560180.3260X60Phs332.60073.616758X2560180.3260X60Phs312.60049.012050X2000120.0560X60Phs352.5-1938.211850X200093.5960X60Phn022.51955.716529X1900136.46560X60Phn032.54959.317461X1900145.28560X60PhU(M2.>1962.718381X1900153.61560X60PhnO52.54966.219295X1900162.1960X60-2G-郃位梁高(m)磴立方(11)3)底板尺寸(>11n)<Hi(t)立杆间距(O)(横向X纵向)PhUO62.54969.720210X1900170.76560X60PhnOT2.54973.221124X1900179