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20万吨/年聚丙烯生产项目设备设计说明书目录20万吨/年聚丙烯生产项目设备设计说明书第一电便料及辅助物防1.1 原料1.1.1 原料简介41.1.2 助伟化剂41.1.3 助催化剂51.1.4主催化剂51.1.5 添加剂6第二取计算方法的选择62.1 计算方法的选择62.1.1 11>>'去ft'J”“”.62.1.2 软件的优势6第三章物料衡算73.1 概论73.2 物符衡算原则73.3 总项目核算83.3.1 工艺流程图83.3.2物料衡算任务83.3.3总流程物料衡算83.3.3.1计算基础83.3.3.2设计条件93.3.3.3丙烯进料量93.3.3.4催化3及其他辅料的用录93.3.3.5级气的用量103.3.3.6原材料消耗定额103.3.4主要设备的物料衡算IO3.3.4.1CO汽提塔T701物料衡算103.3,4.2预聚反应器R200的物料衡算I1.3.3.4.3预聚反应零R201的物料衡算123.3.4.4闪蒸域的物料衡算133.3.4.5气然罐D50I的物料所算143.3.4.6干燥器D502的物料衡算153.3.4.7挤压造粒单元的物料衡算153. 3.4.8总物料平衡表16第四章热最衡算163.1 概述163.2 能量衡算的原则173.3 热限衡算任务173.4 热城衡口184. 4.1物料流股数据185. 4.2计算基准温度计热力学数据186. 4.3各工段热量衡算184.4,3.1预聚反应器R200热仪衡算184.4.3.2聚合反应器R201热量衡算214.4.3.3闪蒸MfD301热量衡舞224.4.3.4汽蒸窿D501热J衡算244.4.3.5f：煤器D501热情密算264.4,3.6总热量平衡表28第五雍设招选型及典型设备设计295.1 塔设备设计295.1.1 设计规范295.1.2 设计目标295.1.3 塔设备选型原则295.1.3.1 塔类型的选择295132塔选型原则315.133板式塔内构件选型原则315.1.4 板式塔设计原则315.1.4.1 塔板布置和漉动类型315.1.4.2 降液管设计315.1.4.3 浮阀板设计325.1.5 塔设备选型结果335.2换热器选型345.2.1 慨述345.2.2 选型规范355.2.3 选型原则355.2.4 换热器的选型结果355.2.4.1 设计方案355.2.4.2 换热器的主要结构尺寸和计算结果365.3家选型395.3.1泵的分类39532工业用泵的选用要求和相关标准405.3.2.1 工业用泵的特点和选用要求405.3.2.2 工业装置对泵的要求4053.33选型原则415334泵的选型结果415.3.2.3 型435.4.1 概述435.4.2 反应器的基本类型445.4.3 反应器设计的基本方法445.4.4 反应器设计数学模皇的组成445.4.5 反应器的选型结果445.4.5.1 预聚合反应器R2(X)的设计455.4,5.2聚合反应器R2OI.R2O2的设计455.5其他设备的选型461. 5.1气蒸提D501的设计485. 5.1.1,蒸瑞D50I高度的计算506. 5.1.2气热罐D5O1直径的计算5I7. 5.1,3气蒸猫D5O!容枳的计算518. 5.2干燥器D502的设计519. 5.2.1干燥器D5O2高度的计尊:5310. 5.2.2千馒器D5O2容积的计算54第六章物料性质546.1 概述546.1.1 助催化剂的理化性质54612给电子的理化性质556.1.3 主催化剂556.1.4 添加剂55第一章原料及辅助物质1.1 原料1.1.1 原料K介本过程的原料丙烯来自青岛工业园区大炼油项目，通过采购得到,纯度为99.5%以上，含少量杂质丙烷（0.5%以下）和乙烷（0.1%以下）杂质，其余杂质均为PPm级，可以稍作处理后直接进料，1.1.2 助催化剂本工艺采用的助催化剂是三乙基铝（TEA1.）.以卜.为TEA1.的基本物理性质参数：分子式C6H15AI；（CH3CH2）3A外观与性状无色透明液体，具有强烈的毒烂气味分子册114.17蒸汽压053kPa83C闪点：（-52焙点-52.5C沸点：194C溶解性溶于苯密度相对密度（水=1）0.84稳定性不稳定危险标记9（自燃物品）主要用途用于有机合成，也用作火箭燃料1.1.3 «MK化剂给电了体（DONOR）是作为等规度阔节剂与高效催化剂配合使用的。如果没有给电子体，用高效催化剂进行聚合会产生育浓度无规聚合物.与等规物所不同的是，这种无规物（或称橡胶组分）是很粘的，并能造成严重的输送和质量问题。最终产品中有少量的橡胶组分是必要的，这能防止产品发脆和提高抗冲强度，无规物含量一般保持在14条（即等规度为9699%）,最终产品的无规物含量是通过调节给电子体的加入量来控制的。目前，环管工艺的给电子体有两种：C给电子体（CmMS）和D给电子体（DCRYS）.装置中有三个完全一样的给电子体储罐D110BC:一个用来存放用油稀释的给电子体，个存放纯的给电子体，第三个存放第二种给电子体。本装置所采用的给电子体是一种比重接近T水的透明液体，应贮存在干燥凉爽的地方，避免阳光直射。给电子体与水反应放出甲醇，因此不能用水灭火，而应使用化学干粉或二氧化碳进行灭火。1.1.4 主催化剂本装置所采用的主催化剂是以MgCk为载体的钛系催化剂，它是一种深褐色粉末，遇水或暴露于空气中将产生盐酸所特有的刺激气味，在贮存和运输过程中应始终保持氮封状态。由于它是固态，所以工艺上采用了油/脂混合物悬浮液，将其悬浮在其中，以便于其分散和输送。主催化剂对空气、水和酹类等杂质非常敏感，必须除去与催化剂接触的系统中任何可能存在的杂质.1.1.5 添加剂A1.merI63是一种液体抗静电剂、防结垢剂。在装置开停车阶段，把少量Atmer163加到靠近环管反应器的出料管1.V231出口处，目的是与相对较小的聚丙烯颗粒上的TEA1.反应，使这些微粒失活，以减少聚合物在后序系统及气体循环管道和换热器管壁上结垢。.A1.mer1.63的另一个用途是加入到折流板式塔T302中，目的是同TEA1.反应，生成稳定的溶于油的络合物，降低TEA1.的危险性，以保护循环气压缩机PK301.Atmor163也加入到废油处理罐D607中,用于中和废油中微量的TEA1.I）再一个用途是加入挤压造粒单元，作为一种添加剂,其流量与加入挤压机粉料成定比例，质量流量计F1C152计量并调节泵PU2的冲程。第二章计算方法的选择2.1 计售方法的选择2.1.1 计算方法的选择本工艺流程的设备主要是反应罂，包括个预聚反应器和两个串联的环管反应器.因为本设计中，已知的只有进料组成和质量流率，最终产品的质量潦量和产品纯度，通过手算完成整个过程的热量和物料衡算是不可能的。因此，必须借助些高端的孜件进行模拟计算。在众多的软件中选择ASPENP1.US进行模拟计兑模拟计舞，它是市场领先的过程建模工具，可以为油气生产、气体加工、石油分高提供概念设计、优化、业务规划、资产管理和性能控制。它具有强大的物性数据库和强大的物性计算工具可以进行反应器的计算和换热器的计算等。2.1.2 软件的优势AspcnPIus和其.他的模拟软件相比有以下突出优势：（I）可以导出计犯过程中的所有计算结果和图表，方便快槌：（2）具有完备的物性数据库。人们普遍认为ASPenP1.US具有最适用工业、且最完备的物性系统。许多公司为J'使其物性计算方法标准化而采用ASPCnPIUS的物性系统，并与其自身的工程计算软件相结合。第三章物料衡算3.1 概论在已确定化学生产工艺和流程后，由定性阶段转向定量阶段，通过对整个生产系统、生产车间，以及部分重要的生产单元进行物料衡算计算出产品的产fit,原材料的消耗定额、“三废”排放屐及组成,以及产品收率等各项经济技术指标，从而定量地评述初步设计所选择的工艺路线、生产方法及工艺流程在经济上是否合理，技术上是否先进，为后阶段的设计提供数据。化学工程中，常需要设计或改造工艺流程和设备，了解和控制工生产操作过程，核算生产过程的经济效益，确定生产过程的损耗量，对现有的工艺过程进行分析，选择故有效的工艺路线，对设备进行最佳设计以及酹定最佳操作条件等都要进行物料衡和。而且，化学工程的开发与放大都是以物料衡算为基咄的.物料衡算是侦量守恒定律的种表现形式。凡引入某一设备的物料成分、质S1.或体积比等于操作后所得产物的成分、质量或体枳加上物料损失。3.2 物料衡算原则物料衡算是根据质量守恒定律，利用某进出化工过程中某些已知物流的流域和组成，通过建立有关物料的平衡式和约束式，求出其他未知物流的流量和组成的过程。系统中物料衡算一般表达式为：系统中的积累=输入-输出+生成-消耗式中，生成或消耗项是由于化学反应而生成或消耗的量：积累垃可以是正值，也可以是负值，当系统中积累量不为零时成为非稔定状态过程:积累量为零时，成为稳定状态过程。桎定状态过程时，可以简化为：输入=输出-生成+消耗对无化学反应的稳定过程，又可以表示为：输入=输出物料衡算包括总物料衡算、组分衡算和元素衡算。各种衡算方法的适用情况如卜.表3”所示：表3.1物料衡算式使用范围类别物料衡算式无化学反应有化学反应总衡算式总质量衡算式适用适用总物质的属衡律式适用不适用组分衡算式组分质量衡算式适用不适用组分物质的量衡算式适用适用元素原子衡算式元素原子质量衡兑式适用适用元素原子物质的量衡算式适用适用我们的过程中有化学反应，所以以上只有几种物料衡算形式可以适用.为了简便和直观，我们选择总质抗衡免式，整个流程及流程中的主要设备都进行物料衡算。3.3 总项目核算3.3.1 工艺流程图图3-3-1生产步骤简图3.3.2 物料雷璋任务本工艺为利用BASE1.1.双环管反应器以丙烯作原料生产聚丙烯的装巴.装置设计能力年产聚丙烯20万吨。物料衡算的主要任务是：（1）确定聚丙烯的实际产室及痂量指标，反应器和预聚反应器的尺寸和规格：（2）确定添加剂的消耗量，指导经济核算;（3）物料衡算是热量衡算的基础，明确了每一股物流的潦量和组成以及流向，才能确定热流的流向，从而进行热量衡算：（4）确定工艺中的三废排放量等公共经济指标：（5）各主要单元过程的物料衡尊,并指导工艺设备的尺寸确定：（6）汇总全流程物料衡算，数据用于完成物料流程图等后续设计任务。3.3.3 总流程物料育算总流程通过P1.US模拟、优化和母终数据导出，得到整个流程中的物料衡算数据表。3.3.3.1 计Ma丙烯聚合生成聚丙烯的反应方程式为：nCFb-CH=CH2-CH-CH2n-+QaICHi本次设计为连续生产，故计算基准为：KgZh或Uh出料精丙烯：259436-OO723-O1297=25.7416ih表(2)T701物料平衡表物料名称物料质Ia(Uh)总量(h)输入99.5%相丙烯25,943625,9436输出损失丙烯0.072325.9436杂质0.1279精丙烷25.74163.3.4.2 聚反应R200的物料翻算此工段操作条件为：温度：20,C压力：3.4MPa停留时间：约4分钟预聚合R2催化剂聚丙烯丙烯IS3-3-3R200物料平衡图进料：丙烯原料进料流星：27003300Kgh",取3000Kgh主催化剂：472.4K)Og/h总催化剂:6259.4300gh小环管聚合率为46%,取5%则孩聚时生成PP：3000×5%=150Kgh未反应的丙烯为：3000-150=2850Kgh表(3)R200物料平衡表物料名称物料旗量(KgZh)总量(KgZh)输入催化剂6.25943006.2591丙烯原料3000.OOOO输出催化剂6.25943006.2594聚丙斌150.0000丙烯2850.000020*C时丙烯的密度为：400700Kgm',取600Kgm停留时间约4分钟则预聚反应器R200的体积为：V=（3fXX）÷60）×4÷6=03333m,3.3.4.3 聚反应R201的物料管算此工段操作条件为：反应温度：7or反应压力：3.33.4MPa停留时间：1.5h淤浆浓度：50%（以重量计）来自R2OO丙烯去D30i丙烯»1聚合R20I»1来f1.R200聚丙烯I-去D301聚丙烯丙烯原料图3-3-4R201物料平衡图聚合转化率为：56%进料：来自R200的丙烯：3000150=2850Kg/h来自D302的丙烯:25.7416-3=22.7416th丙烯总量：2.850+22.7416=25.5916t/h聚丙烯：150Kg/h聚合工段生成聚丙烯：25.5916X56%=14.3313t/h出料:聚丙烯：14.3313+0.15=14.4813th丙烯:25.5916-14.3313=11.2603t表（4）R201物料平衡表物料名称物料质量1加总量h输入聚丙烯0.150025.7416丙烯（自R200）丙烯（自D302）输出聚丙烯2.850022.7416M.48I325.7416换热器选型结果一览表：表（5）项目设备类型热面nr换表积壳程管程设计温度设计压力（表）Mpa（g）材料设计温度材料E1.O1.催化剂加热器套管式0.942750.7+FVCS1650.6CSE102油脱加热器加热箱1.87275ATMCS2751.0CSE20I预聚反应器进料冷却器BEM9.88905.5CS-45/906CSE2O3丙烯蒸发器BEM8.79275FV/3.9CS-45/1505.5CSE204R20I夹套水加热器BEM7.9275FV/0.6CS1700.8CSE205R2O2夹套BE7.9275FV/0.6CS1700.8CSGB3215族广、化工及石油化工流程用赛心泵通用技术条件GB9234机动往复泵技术条件GB9235羔汽往复泵试验方法GB3216离心泵、j,轴流泵和设涡泵试验方法转子泵API676转子泵GB10885单蜷杆泵技术条件GB5656离心泵技术条件（11级）GB10887三螺杆泵技术条件GB906-1理杆泵试险方法5.3.3.3 选SUK则依据国家工业部等对流体输送机械的相关规定，并根据工业泵选用手册和£化工机械手册：潦体输送机械的指导，对聚丙烯生产的各个工艺单元中所用到的流体输送机械进行设备选型。其中主要考虑卜述因素：（1）物料参数针对待输送的流体的理化性质而选择合适的泵，其中尤其考虑流体的腐蚀性，结垢性、挥发性等因素。（2）流量Q是指工艺装置生产中，要求泵输送的介版量，工艺人员假应给出正常、最小和最大流辰“泉数据表上往往只给出正常和额定流量。选泵时，要求额定流量不小于装置的圾大流量，或取正常流量的1.1-1.15倍。（3）扬程H指工艺装置所需的扬程值，也称计算扬程.一般要求泵的额定扬程为装置所需扬程的1.05倍。（4）进口压力p,和出口压力p,是指泵进出接管法兰处的压力，进出口压力的大小影响到亮体的承压和轴封的要求。（5）温度T指泵的进口介质温度，一般应给出工艺过程中泵进口介质的正常、最低和最高温度。<6）装置汽蚀余量NpSHa也称有效汽蚀余量。（7）操作状态分为连续操作和间歇操作两种。本工艺中大部分泵处于连续操作状态。5.3.3.4 索的海S结果结合本工艺中的流体输送要求，根据以上提及的原则，我们对流程中需要的泵进行了详细的选型，得到如卜结果：表（1）泵的选型结果循环备用泵P-301A/B丙烯进料泵21152.99-45'2006.5CSEMP-302A/BT301回流泵2800.445-451203.0CSEMP-303T302进料泉110.21000.7CSEMP-304A/BT302回潦泵2250.171000.7CSEMP-305封冷泵密统水130.31000.7CSEMP-501BT501回流泵2500.241400.7CSEMP-502.VBT502回流泵2600.251500.5CSEMP-601A/B冷冻水泵21100.461000.6CSEMP-602乙二醉卸料泵1I0.15CSEMP-603A/B蒸汽冷凝液泵2170.61200.8CSEMP-812过氧化物计量泵10.0070.43CSEMP-813过氧化物计量泵10.060.43CSEM5.4反应器选型5.4.1 雌化学反应过程和反应器是化工生产流程中的中心环节，反应器的设计往往占有求要的地位。相对而言，化工生产流程中的单元操作如热交换、蒸镭、吸收和干燥等只涉及物理变化，其设计计制理论较为成熟，实践经盼较为丰富：而在反应器中发生的，是传热、传质等物理过程和化学反应过程共同以及交互作用的结果,比单纯的物理操作或化学过程耍复杂得多,反应器的设计所依据的是化学反应工程的理论，是化学反应工程理论的实际应用。黛D-301.闪蒸扬立式5.1-45-1202.53(MSS1.5D-3()2丙烯进料罐卧式93.6-45/+902.51.T.CS1.5D3O3反吹气耀立式0.18150ICS1.5D-3O4纸缩机分禹世立式2.2I(X)0.5CS1.5D-5O1气蒸战立式212750.35SAF22050D-5O2干燥器立式20.251200.05SAF22O50D-5O3烧分掰器卧式0.491550.45CS1.5D-5(M废水分离器立式0.431650.6CS1.5D-506废油收集S立式0.421500.35CS1.5D-5O7PP粉末收集器立式0.11IW0.35SS0D-5O8鼓风机入口分离捷立式5.1IIO0.05SS0D-6()1.高压排放黛立式1531902.31.T.CS1.5D-6()2第一低压排放播立式1511900.351.T.C51.5D«)3第二低压排放嵇立式9.5-45÷1200.351.TCS1.5D-6O4冷冻水罐立式10.041000.35CS1.5D6O6蒸汽冷凝液把立式2.751300.35、CS1.5D6)7废油处理罐立式1.71200.35CS1.5D-8OIA.B聚丙烯粉料中间料仓立式556IW-O.5÷I5CkpaG)A1.0D-8O2案丙烯粉料缓冲料仓立式60100O.5÷I5(kpaG)SS0D-8O7气流输送加料斗立式10100ATMSS0D-8O9A-F固体添加剂料斗，式3.6600.003SS0D-813过氧化物增立式1.1500.73161.SS05.5.11HiD501的设计汽蒸罐是一个带搅拌的气相沸腾床，其特性参数有：临界流化速度、最大流化速度、操作流化速度、流化床空隙率和流化床膨张比。其中临界流化速度和最大流化速度用以确定操作潦化速度，流化床空隙率描述流化床气体潦速特性，流化床膨胀比R描述流化床固体颗粒运动强度及其搅拌强度。表5-1设计基础数据物性数据IIC1.TC饱和水蒸汽的汽化焰kJkgH1=2232.4冷凝水的汽化潜热kJkgHw=249O物料初始湿含限X1.5<1=O.8%物料最终湿含城X2301=3%绝干最终湿含WUhW5o1.=3.125物料密度/kg/m?Pp=0.90×10,D5OI中物料平均粒粒/mdp=0.71.X1.O'11OC低压然汽的密度，kgnP1.=O64958低压蒸汽的粘度/CPP1=0.0126物料堆枳的密度kg,m'PK=O.49X10'物料进入D5O1温度<,so=67物料离开D50I温度/C匕.W=I05低压蒸汽入口温度/CI1.=IIO下面分别计算流化床上述特性参数.临界流化速度：D501中临界流化速度可根据李代公式计算：1=0.00923×t1.1.,"q(p,-p1.)*1.",P1.nm=0.00923×(O-TIXIO3)1.mX(900-0.64958)*m(0.0126×10,)w×(0.64958)aw=0.177ms因为临界流化状态卜.，雷诺准数：Remr=d,u.,P/,=0.71×10j×0.177X0.64958/0.0126X10'=6.49<10Rc符合计算公式要求，不需对临界流化速度进行校正.大流化速度：最大流化速度一般为临界流化速度的20倍以上，最大流化速度需要试算并经雷诺数校正，本文略去中间步骤，仅给出计算结果：,=4×(p,-p1)7(225×PIXH1.)v,d1.=4×<900-0.64958)×9.817(225×0.64958×1.26×IO-*),×O.71×10j=3.93m/s最大流化状态下，雷诺数：Ret=d,u,p1.t=0.71×10,×3.93X0.64958/(0.0126×105)=143.97符合5计算公式：0.4<Rc,<500的要求，不需校正。操作流化速度：根据临界潦化速度和鼓大流化速度，即可定出流化床操作速度，计算流化数为：IOVUJUmf=3.93/0.177=22.2<90即符合一般流化床要求。对D501而言，工艺设计操作气速一般为临界流化速度Umf1.510倍，根据实际操作经验可确定操作流化速度：u=3.0urf=3.0×0.177=0.53ms本文取操作流化速度u为0.57ms.流化床的空隙率I流化床的空隙率和气体流速关系甚为密切，也是歪要的设计变量，由于D50I中有搅拌罂，转速极慢，本文简化当作D501内构件一横向档板号虎，则有：阿基米德准数：Ar=d,'P1g(P-PI)/U13=(0.71×IO3)3×0.61958X9.81×(900-0.64958)/(1.26×10"s)j=1.29×10,李森科准数：1.y=u11.7g<PPI)=0.57*X0.649587(1.26X10,)×9.81×(900-0.64958)=0.705宙诺准数：Rc=upty1.=0.71×10s×0.57×O.64958/(0.0126×10s)=20.85将上述准数代入流化床空隙率公式：f=1.70(1.y/Ar),as=1.70X(0.705/1.29X10')'"'=0.59本文取流化床空隙率。为0.60流化床膨滕比：忽略孔隙中气体重量，则有：-=1.-pk/p=1-490/900=0.45则床层膨胀比可由卜式计算：R=(I-"(1,)=(1-0.45)/(1-0.60)=1.38本文取流化床床匕膨胀比R为1.50.5.5.1.1 蒸D501高度的计算根据牛产实际可知，装置开车时，D501料位必须保持在30%左右,即开始流化时的床U高度：1.o=5.9X30%=1.8m由此可计尊流化床浓相段高度：h)=R1.O=1.50×1.8=2.7mD5OI内部安装有搅拌桨，搅拌转速极慢，可当作横向挡板考虑，则分齿高度有：h,=7301.oRe,*Ar,=730×1.8×20.85",×(1.29×10,),=3.27m因此，汽蒸罐D501总高度为：h=h1+h.=2.7+3.27=5.97m取总高度为6m.5.5.1.2 燕0D501:径的计算根据流化床直径计算公式有：D=4Gx(3600×3.1.4×u)w=4×18(X)÷(364X)×3.14×0.57)p=I.32m公称直径取D=14(X)mm5.5.1.3 nMMD501容积的计算V=JIR=3.I4×O.72×6=9.231611=93m35.5.2干“D502的没计表52设计基础数据物性数据颗粒最小粒径/md11>=0.48×103颗粒平均粒径/md,=O.65×IO3物料密度/Kgm'P,=900氨气在75时的密度'P11=0.980飒气在75时的运动枯度m%YW=1.918XK)T氮气离开D5O2时的谢度/CUn=75物料离开D5O2湿含玳X2n=O.OOO2物料堆枳燃度/Km'P1=490本工段采用热觌循环干燥法，其重要特性参数分别计算如下：临界流化速度：首先以匕=75C作为N2的定性温度.则有：阿基米德准数：Ar=ds,ppg,vNN=(0.65×10-3)j×900×9.81(I.918×1(K5)2X0.980J=6726按,f=0.40计算临界流化速度u“，根据Ar=6726,£.=0.40可查得1.1.1.=0.0098,则临界流化速度：U,f=(1.wVwPpg)/Pm''=(0.0098X1.981×10*×900×9.81)/0.98v,=0.12m/s操作流化速度：按.=0.75,r=6726可查得,则1.y=12,则流化数：Kf=(1.1.vf)3=(122.0098»三10.70则计算流化速度U=Ku,f=10.70X0.12=1.28m/s时宙诺准数进行校险Re=UdSv=1.28×0.65×I07(1.981×10)=43.38床层直径：根据计算公式，D502床乂截面积A=1.Y“/360OU,其中V12=4.465×10,X(273.15+ta.)X(0.622+X81)=4.465X10'X(273.15+75)X(0.622+0.0002)=1.0087m7Kg(干NDA=IOX1.O3X1.007/(3600×1.284)=2.18m2因此床层直径D三(4A3.14),y=(2.17×43.14),1.7m故D502下部直径取整D=2.0m,即干燥器D502下部直径为2000mm.分离段直径：对于最小颗粒d,=0.48X1('而言Ar=Ap。g/Vvpb=<0.48×10-a)×900×9.81(1.981X10T)×0.98=3129当Ar=3129,e<=0.75,可知1.“=2.9,则U1=(1.,Vpmpu)11=(2.9×1.981×10"i×900×9.810.980)1,=0.78sAs=I.1.uAu.=1.IX1.28X2.17/0.78=3.85故分离段直径Ds=(43.14),=(3.85X4/3.14产2.22m取整D.=2.5m,即干燥港D502的上部直径为2500mm。5.5.2.1 干燥D502高度的计算流化床裔度：由固定床层空隙率fO=1-P./Pr=1-490/900=0.45故由潦化床高度计算公式h=hu(I-Cm)/(1-¢.)由丁本装理D502开车时，必须保持料位40,故ho=4.5×40¾=1.8m取整ho=2.0mh=2.0×(1-0.45)/(1-0.75)=4.4m由此可得，本装巴D502高度h=4.5m5.5.2.2 干MWD502容积的计真V=JIR=3.I4×<2.O+2.5)42×4.5=17.883n=17.9m'第六章物料性质6.1 雌作为一个化工厂，本厂日常的运行涉及到很多特殊的化学物质，操作不当很容易引起不必要的安全事故。因而对这些物质的理化、生理等方面性质必须有一个全面的认识，以确保生产安全有序的进行，并能够对泄露等突发状况进行最合理的补救。6.1.1 助催化剂的理化性质助催化剂:三乙基铝(TEA1.)分子式：C6H15AI分子量：114.16作用：助傕化剂规格：外观与性状：无色透明液体，具有强烈的够烂气味蒸汽压：0.53kPa83闪点：-52,C熠点：-52.5C沸点：194溶解性：溶于苯密度:相对密度(水=D0.84稔定性：不稳定：.乙基铝是无色液体.化学性班活泼，能在空气中自燃，遇水即发生爆炸，也能与酸类、卤素、醇类和胺类起强烈反应。溶于苯、二甲苯、汽油.相对密度(d254)0.832。对人体有灼伤作用.避免接触的条件：受热、空气。6.1.2 给电子的理化性质给电子体(DONOR)作用:它作为等规度调节剂与高效催化剂配合使用的。如果没有给电子体，用高效催化剂进行聚合会产生高浓度无规聚合物。与等规物所不同的是，这种无规物(或称橡胶组分)是很粘的，并能造成严重的输送和质量问题。最终产品中有少量的橡胶组分是必要的，这能防止产品发脆和提高抗冲强度，无规物含量:一般保持在1.-1.%(即等规度为9699%),最终产品的无规物含量是通过调节给电子体的加入量来控制的。种类：目前，环管工艺的给电子体有两种：C给电子体(CHMMS)和D给电子体(DCPMS)e本装置所采用的给电子体是一种比重接近丁水的透明液体，应贮存在干燥凉爽的地方，避免阳光直射。给电子体与水反应放出甲醇，因此不能用水灭火，而应使用化学干粉或二氧化碳进行灭火。6.1.3 主催化剂主催化剂：以MgC1：为载体的钛系催化剂外观与性状：深褐色粉末，遇水或暴露于空气中将产牛.盐酸所特有的剌激气味，在贮存和运输过程中应始终保持短封状态。主催化剂对空气、水和醉类等杂质非常敏感，必须除去与催化剂接触的系统中任何可能存在的杂质。6.1.4 添加剂添加剂(Atmer163)作用：抗静电剂，防结垢剂性状：液体在本装置中的用途：(I)与相对较小的聚丙烯颗粒上的TEA1.反应，使这些微粒失活，以减少聚合物在后序系统及气体循环管道和换热器管壁上结垢.<2）加入到折流板式塔中，同TEA1.反应，生成稳定的溶于油的络合物，降低TEA1.的危险性。<3）加入挤压造粒单元，作为一种添加剂，其流量与加入挤压机粉料成一定比例。