【《聚氯乙烯的生产中的物料衡算和热量衡算综述》5200字】.docx

聚融乙烯的生产中的物料衡辑和戕衡算综述目录聚叙乙偌的生产中的4mgn热育M逑111.1.1 基础数娓1.1.2 计算项目1.1.3 聚合釜物料窈算设计计算1.2(1«>(«(«(«««(««««(««12.1基砒数据1.2.2聚合釜热量窗算设计计算.1.3 JBMttiIftSffII1.3. 1基讹数据1-3.2后型合釜热量衡算计算基准1-3.3后Jg合釜热量衡算设计计算1.4 冲的拗体»41.1基砒数据41.2计算项目41.3缓冲汰物料窗算设计计费.2225S577,88881.5的Jft量H«1.5.1 基础数据1.5.2 缓冲热衡算计算基准.1.5.3 3缓冲罐热量衡算设计计算.1.61.6.1 基础数据1.6.2 通心机物料衡算的计算项目.1.6 .3熟心机物料密算设计计器.1.7 MKgm«算及热量看算17.1设计依据1.7.2计算项目1.7.3计算6.59S=Y+29792.17a根据进水班等于出水量1. XItffTMMMmattMW.1.1. 1设计依据1.8. 2计算J贡目1.9. 3计算991011111111Z131313131617>a171717181.1聚合釜物料衡算111基础数据(1)设计产量525x1.7/年聚乙烯粉末，年运转时间8000小时.原料单耗1027千克EE/吨PE(2)产品牌号：GF7750(3)原料气配比：EE:PPY:H2:1：0.004：0.0007(痂量比)(4)稀释剂EV中烷中C8GCo:Cu=O.117：0.508：0.334：0.041(质量比)(5)聚合釜中Ti的浓度：0.M)35mmori/1.(EV)聚合釜中A1.的浓度O6-0.9mmo1.A1.1.(EV)催化剂悬浮液中Ti的浓度：1.29mmo1.Ti1.(EV)催化剂悬浮液中A1.的浓度：2.01.mmo1.A1.1.(EV)催化剂悬浮液中Ti、Mg的摩尔比：1.5：1(6)相比：EV(m5)/(EE+PPY)=3.5-4.0m%Vt原料气(7)总转化率：98.4%低聚物转化率生成量的0.75-1.5%(以单体转率计)(8)釜中蜡的浓度不超过1%(9)Ti的利用率为20%1.1.2计算项目(D原料气的流量及组成(2)聚乙烯和蜡的生成量(3)催化剂悬浮液流域及组成(4)循环母液流量及新鲜稀释剂的流量(5)活化剂的消耗量(6)出聚合釜的物料流量及组成113聚合釜物料衡算设计计算原料气催化剂悬浮液IO(AyO1.浆口金冢气4图4-1聚合釜的物料平衡图(1)原料气的流址及组成单线产星为5.25X10；/年,计算基准为千克/小时原料气的消耗消525x10r1027:6739.69kgh8000原料气配比:乙烯：丙烯:氢气原:0.004:0.0007乙烯的流量(1+0.004)X6739.69=6712.84kgh丙烯的流量6739.69-6712.84=26.85Kgh乙烯的纯度为99.9%丙烯的纯度为99.8%纯乙烯的流量99.9%X6712.84=6706.13Kgh纯丙烯的流量99.8%×26.85:26.80Kgzh乙烯杂质潦量0.1%×6712.84=6.71Kg/h丙烯杂质潦量0.2%X26.85=0.05Kh城气的流是0.0007×6706.13-4.69Kgh(2)聚乙烯和蜡的生成量取蜡的生成量占总转化率的08%蜡的生成量(6706,13+26.80)×98.4%×0.8%=53.OOKgZh聚乙烯生成量(6706.13+26.80)×98.4%52.53=6572.20Kgh(3)催化剂悬浮液流量及组成取聚合物中Ti的浓度为0.15mo1.Ti1.(EV)A1.的浓度为O.9三>1A11.<EV)相比为3.7m'EVt原料气聚合釜中EV体积流量3.7×10,×<6712,84+26.85)=24.94m7h聚合釜温度为80C时，EV的密度”为676Kgn3聚合釜中EV的流量676X24.94=1聚59.44Kgh聚合釜中Ti的含址0.15×24.94=3.74mo1.h聚合釜中TiCI4含量3.74×190×10M.71Kg/h聚合釜中A1.的含量0.9×24.94=22.45mo1.h聚合釜中AI(Et)3含量22.45X1.MXI0'=2.56Kgh催化剂悬浮液中Ti的浓度：1.29mmo1.Ti1.(EV)催化剂悬浮液中AI的浓度：2.O1.mnio1.A1.Z1.(EV)催化剂悬浮液中EV体积流量峙=290m!h1.29催化剂悬浮液温度为40C时，EV的密度为706Kgm3催化剂悬浮液中EV的流量2.90×706=2047.40Kgh催化剂悬浮液中A1.的含量2.01×2.90=5.83no1.h催化剂悬浮液中AI(Et),流量5.83XIMX10'=0.66Kgh催化剂悬浮液中Ti、Mg的摩尔比:1.5：1催化剂悬浮液中Mg的含量任=2.4911)1.hI»5催化剂悬浮液中Mg(OEt)2流量2.49×114×10-3=0.28Kgh(4)循环母液流量及新鲜稀糅剂的流量从高心机分而出来的漉液有一部分循环回聚合釜，聚合釜中蜡的浓度是1.1%,由后面离心机数据得循环母液流取为11543.1.1.gh,循环母液中媾的量为1.1.559Kgh,循环A1.(Et),的流fit1.76Kgh新鲜稀释剂中EV的流量：新鲜稀释剂量=稀释剂总量-循环母液中EV的员-催化剂悬浮液中EY的量=16859.44-11543.11-2047.40=3268.93Kgh(5)活化剂的消耗量新蚱新释剂中1.(Et)3的流量2.56-0.66-1.76=0.14Kh(6)出聚合釜的物料流量及组成聚乙烯的量6572.20Kgh未反应的乙烯量1.6×6706.13=107.30Kgh未反应的丙烯量1.6%X26.80-0.43Kgh狙气的量4.69Kgh杂质的量6.71+0.05=6.76KghA1.(Et)$的量256KghMg(OEt),的量028KghTiCH的0.71Kgh出聚合釜的EV(稀糅剂)16859.44Kgh取聚合釜螃的含量为1%则出聚合釜媾量为16859.44×1%=168.59Kh聚合釜物料平衡表见表47表4-1聚合釜物料平衡表组分进料Kg/h出料Kg/h纯乙烯6706.13107.30纯丙烯26.800.43氢气4.694.69TiC1.40.710.71Mg(OEt)20.280.28A1.(Et).聚乙烯蜡2.562.560.OO6572.20115.59168.59EV杂质总计16859.4416859.446.766.7623722.9623722.9612前聚合釜热量衡算1.2.1基础数据(1)聚乙烯和蜡为固态，混合气、杂质和氢气为气态,催化剂悬浮液和EV为液态(2)原料气进料温度为25C,循环母液温度为40C,催化剂悬浮液温度为40C(3)冷却水进口温度为30C,冷却水出口温度为40C(4)乙烯比热10为1.554KJ(Kg-T),丙烯比热1.525KJ(Kg-C)EV比热为2.“KJ(Kg-C),聚乙烯比热为2.55KJ(Kg-C)(5)物料反应热为920KCa"(Kgh)(6)电机的搅拌功率为150KW(7)操作温度为84C,热损失为5%1.2.2聚合釜热母衡算设计计算图4-2K11301A/B热量恒算图计算基准：基准单位为Kgh,基准温度为84C,聚乙烯和蜡为固态，催化剂悬浮液和EY为液态，级气、乙烯、丙烯和杂质为气态进料热垃Q1.QttMi=mc,.(ts-t>(4-1)=(6712.84+4.69)×1.554×(25-84)+26.08XI.525×(25-84)=-618314.79KJhQ1t=(2047.40+0.66+0.28+0.71)×2.47X(40-80)=-222690.75kghQmha=<11543.11+115.59+1.76÷O.14+3268.93)×2.47×(40-84)=-1622541.32KJhQ1.=QV.M"+Qh=-618314.79-222690.75-1622541.32=-2463546.86KJh反应热Q；QkmX1.(4-2)=98.4%X(6706.13+26.80)×920×1.18=25477881.12KJh搅捽产热Q1Qt1.=150×3600=540000KJh出料热Q,Qi=O热损失Q“-5%×(Q,+Q1)=5×(-2463546.86+25477881.12+540000)=1177716.71KJh热负荷Q,Q=Q1+Oj+Qj-Qi=-2463546.86+25477881.12+540000-1177716.71=22376617.55Jh聚合釜热量平衡表见表4-2表4-2聚合釜热量平衡表项F1.Q进KJ/hQ出KJ/hQ1-2463546.86Qj25477881.12Q1540000Q.总计23554331.2622376617.551177716.7123554331.261.3后聚合釜热量衡算13.1基础数据(1)电机的搅拌功率为37KW(2)操作温度为70C,热损失为5%1.3.2后聚合釜热量衡算计算基准基准单位为KJh,基准温度为70C,聚乙烯和蜡为固态，催化剂悬浮液和EY为液态，缎气、乙烯、丙烯和杂质为气态133后聚合釜热量衡算设计计算来自K11301浆料84'C冷却水30C图43K11303热量:衡算图进料热量Q1.Qpe=6572.2O×2.55×<84-70)=234627.54KJ小Qzm=<107.30+0.43+6.71+0.05+4.69)×1.554×(84-70)=2592.88KJhQEV=(168.59+16859.44)×2.47×(84-70)=588829.28KJhQ化产(0.71+2.56+().28)×2.47×(84-70)=122.76KJ.'hQ1.=Qre+Q/.w+Qev+Q钺苗=234627.54+2592.88+588829.28+122.76=826172.46KJ搅拌产热Q>Q2=37×3600=1.33200KJh热损失Q3Qj=5%x(Q+Q:)=5%×(826172.46+1332(X)=47968.62KJh热负荷QQ4=Q1+Q2-Q3=826172.46+133200-447968.62=911.4O3.84KJh后聚合釜热垃平衡表见表4-3衣4-3后聚合釜热量平衡表项目Q4KJZhQ1.ftKJQi826172.46Qa133200QJ47968.62Q411403.84总结959372.46959372.461.4缓冲罐的物料衡算4.1.1基础数据(I)乙烯和丙烯占尾气总量的41.16%(2)EV占尾气总量的9.78%(3)其他不凝气(H2、N2、杂质)占尾气总不的46.06%4.1.2计算项目(1)去冷凝斑的气体流量及组成(2)去离心机的流量及组成4. 1.3缓冲罐物料衡算设计计算个废气(EE+EV+不凝气)来自聚合能浆料当缓;雄呼>图4-4K1.1305物料衡算图(1)去冷涨雄的气体流量及组成反行M,1.6%乂6706.13+26.80).ft.,尾气总量江丽二24395kgh尾气中EVWft9.78%×243.95=23.86Kgh尾气中不凝气(H2、N2、杂质)的量46.06%x243.95=1.1.2.36Kgh(2)去离心机的流量及组成聚乙烯的量657220Kgh蜡的量1.68.59KghTiCI4的量0.71Kg/hMg(OEt)2的量0.28KghA1.(Et)3的量256KghEV的量16859.44-23.86=16835.58Kgyh冲犍物料平衡表见表4-4表4-4缓冲罐物料平衡表组分进料Kg/h出料Kg/h去离心机去冷凝挪聚乙烯6572.206572.20EV16859.4416835.5823.86蜡168.59168.59TiCh0.710.71Mg(OEt)20.280.28A1.(Et)32.562.56乙烯107.30107.30总计23711.0823711.081.5缓冲罐的热量衡算1.1 5.1基础数据(1)电机的搅拌功率为37小(2)操作温度为45C,热损失为5%1.5 .2缓冲罐热量衡算计算基准基准单位为KJh,基准温度为45t,聚乙烯和蜡为固态，催化剂悬浮液和EY为液态，缎气、乙烯、丙烯和杂质为气态1.5.3缓冲耀热量衡算设计计算进料热量Q1.QPE=6572.2Ox2.55x<70-45)=418977.75KJ小Qev=(16859.44+168.59)×2.47×(70-45)=1051480.85KJ/hQtr化产(2.56+0.71+0.28)×2.47×(70-45)=219.21KJ/hQx=<107.30).43+1.69+6.76+0.05)×1.554×(7()-45)=4632.09KJhQ1.=Qre+Qev+Qtft/.+Q/.u=418977.75+1051480.85+219.21+4632.09=1475309.91KJZh搅拌产热Q>Q2=37×3600=1.33200KJh排气带出热Q3EV的汽化热85.15x0.117+81.98x0.508+81.70x(0.334÷0.041)=83.77JgQ.=23.86×83.77=1998.75KJ.'h热损失QaQ4=5%×(Q1+Q2)=5%×(1475309.91+I332)=80425.50KJh热负荷QsQ5=Q1+Q2-Q3-Q=1475309.91+133200-1998.75-80425.50=1526085.66KJh绫冲辗热量平衡表见表45表4-5缓冲罐热平衡表项目Q1.iK"hQMKbhQi1475309.91133200Qi1998.75Qj80425.50Qs1526085.66总结1608509.9116()8509.911.6 离心机物料衡算1.6.1 基础数据(1)离心机的分离效率为80%(2)操作条件：操作温度为45C,操作压力为().01NPa(3) PE粉末进入滤液的量约为滤液总量的0.005%1.6.2 离心机物料衡算的计算项目(1)去灌饼的物料流量及组成(2)去回收工段的物料及组成(3)去聚合釜循环母液的流量及组成1.6. 3离心机物料衡算设计计算自缓冲罐物料侨20%、离心机回飞合釜滤泄80%去回收工段图4-6X11401物料衡算图(1)去滤饼的物料流室及组成PE的量6572.2O-8O%×16835.58×O.5%=6571.53Kgh培的量2O%x6859=33.72KgA1.(Et)3的量20%2.56=0.5IKg小EV的量20%x1.683558=3367.12KghTiQ4的量071KghMg<OEt)2的量0.28Kgh(2)去回收工段的物料及组成PE的量6572.20-6571.53=O.67Kg-'h回收蜡的量51.49-33.72=19.28Kg循环蜡的量80%×1.(>8.59-19.28=115.59Kgh注液中EV的量80%x6835.58=1.33468.46Kgh循环环回收蜡循环环+循环EV=回收蝌+回收EV回收EV的量笥器2=1925.35kgh循环EV的量133468.46-1925.35=11543.11kg港液中A1.(E1.)3的量8O%x2.56=2O5Kgh循环人1(以回收A1.(EtX循环川(瓜刀.循环EV=回收A1.(0)3+回收W回收A1.(EO3的垃a=0.29kgh6.99循环A1.(Et)3的量2.05-0.99=1.76Kgh(3)去聚合釜循环母液的流量及组成循环EV的Ift11543.11KgZh循环蜡的量1.1.5.59Kgh循环AI(Et)3的量1.76Kgh离心机物料平衡表见表46表4-6离心机物料平衡表组分进料Kg/h出料kg/h去蒸储釜去循环母液去回收工段PE6572.206571.530.67蜡168.5933.72115.5919.28A1.(Et)32.560.511.760.29Mg(OEt)30.280.28TiCk0.710.71EV16835.583367.12总计23579.9211543.1123579.921925.351.7蒸汽蒸僧釜物料衡算及热量衡算1.7.1 设计依据(D低压水蒸气规格1.8X10：Pa(绝压)(2)工艺水(8个计量点)每个计量点501.h,95C回流蜡含蜡20%(占去回收工段蜗量95%),20,C(4)工艺要求出蒸汽蒸镭釜物物料含湿率W10%,EVO.3%(5)釜内搅拌器(8台)每台P=IIkW(6)热损失为总热量的5%(7)操作条件T=98*CP=0.01MPa(表压)1.7.2计算项目(D出蒸汽蒸储釜的物料量及组成(2)出蒸汽蒸怖釜的混合气的物料室及组成(3)出蒸汽蒸储釜的废水量(4)进蒸汽蒸储舱的低压水蒸气量173计算混合气98C回流-120C工艺水95tC来自离心机物料45CJ蒸汽蒸储釜I化床物料98C低压水蒸汽废117X;图4-7蒸汽蒸储釜物料和热显平衡图计算基准：物料流量以kg小计。(1)出蒸汽蒸储釜的物料量及组成进蒸汽蒸储釜的PE流域，为6571.53kgh因为回流蜡为回收工段始的95%,则出釜后的姐量：19.28×95+33.72=52.(MkghTiCk=().71kg/hMg(OEt)2=0.28kghA1.(Et)3=0.51kg/h合并在一起，为出蒸汽蒸储釜的PE总量出釜后PE的物料忸=6571.53+52.04+0.71+0.51+0.28=662507kgh取物料含湿率为10%,则出蒸汽蒸储釜总物料Sb6625.07,-7361.19kg,h1-1(%取物料中含EV率为0.3%,则总出物料EV的量：7361.19×0.3%=22.08kgh总出物料中含水量：7361.19×IO%-22.O8=7H.04kg(2)出蒸汽蒸惚釜混合气的物料量及组成混合气中EV的量回流蜡中EV的量：19.28×95%20%×80%=73.26kg混合气中EV的量=滤饼带入EV+回流蜡带EV-出釜物料带出EV=3367.12+73.26-22.08=341830kgh混合气中水蒸汽的量依据理想气体分压定律1川，可得混合汽中水蒸汽质量潦址与两组份饱和蒸汽压间关系如下：GEV=(PM-Pr)11*)Mev因为操作压力为OO1.MPa(表压)=0.01.×1.()6Pa绝对压力=表压+大气压=(0.01.×1.0+1.01.3)×IO5=1.H3×IO5Pa即釜内总操作压力为PM=1.1.1.3xO5Pa查表得98C时，水的饱和蒸汽压P财产0.943x05PaEV的摩尔质属Mev=I32.186gmo1.水的摩尔质量M产18gmo1.=AW0943xM8x"830=256892Q(%-味卬JMV(.113-O.942S×10sX132.186(4-3)以上按饱和蒸汽计算，实际为非饱和值，其不饱和度在6O%-8O%之间，取不饱和度为70%,则混合气中水蒸汽的量为G*=虫=2-92.3669.89用/力*70%70%4(3)出蒸汽蒸恒釜的废水地和低压水蒸气量计算基准：基准温度为0C,物料流量以kg小计，PE和蜡以固态，EV、废水和工艺水以液态。根据01.Qh(4-4)即QI+Q2+Q.i+Q+W=Q5+Q6+Q7式中，Q1.-滤饼进料带入的热量，kJQ2一一低压水蒸汽带入的热员，kJ/hQi工艺水带入的热量，kJ/hQ回流蜡带入的热量，kJ/hW搅拌功，kJ/hQ5混合汽带出的热量，kJ/1)Qfr废水带出的热量,kJ/hQ7-出蒸储釜物料量带出的热员，kJ/hQ1.的计算查表得PE的比热cp=2.55kJkg'C,EV的比热为Cp=2.208kJkg,C聚乙烯PE的质地=6751.53+33.72=675825kghEV的历I=3367.12+0.71+0.28+0.51=3368.62kghQ1.=mpECPE(12-t)+mEV.CEV(t2-t1.)=6758.25×2.55×45+3368.62×2.208×45=1H3311.52M1Qz的计算设低压水蒸汽潦量为Skgh,.8×KJ5Pa(绝压)下，低压水蒸汽对应的温度为II7C。查表得117C时水蒸汽的焰值I=2701.34kJkgQ2=S×1.=2701.34SkJhQa的计算杳表得水的比热cp=1.213kJkg,C水的密度p=961.85kgnQ.=m,Cp(t2-t)=(50×8×961.85×1O-3)×1.213×(950)=153986.4IkJZhQ的计算查表得蜡的比热cp=2.55kJkg,CEV的比热cp=2.356kJkg5CQj=mc(t2-t)+m2c2(t2-1.)=(19.28x95%)×2.55×(12()-()+73.26×2.356×(12()-0)=26316.76kJhW的计算W=8×11×36=316800kJhQs的计算<表得水的比热CP=1.213kJkg,CEV的比热cp=2.323UkgC98C时EV的汽化热yEv=326.558kJkg水的汽化热>t=2265.9kJkga. 水蒸汽带出的热量Q米=m“2-,I)+m-兀K=3669.89×1.2I3×(98-0)+3669.89×2265.9=97(X>tM3.72kJhb. EV蒸汽带出的热量%=mcp-(t2-G+myg1.=34I8.3O×2.323×(98-0)+34I83O×326.558三1.897578.32kJhc. Qs=Qt.+QEv=I1.604522.14kJhQ6的计算设废水流量为Ykgh,查表得98U时水的熔值I=4IO.676UkgQf,=×=40.676YUhQ?的计算OT=0庵+0京=曲比%日-G)+斑柞CkZTJT=(6625.07+22.08)×2.55×(98-0)+711.0764×1.213×(98-0)=1955943.72kJ因为Qi+Q2+Q3+Q4+W=Qs+Q6+Qt,代入数据整理得：6.59S=Y+29792.17a根据进、出蒸汽蒸饲釜的水量相等，有以下等式：S+50×8×961.85×1.05=Y+3669.89+711.04整理得S=Y+3999.19ba与b联立方程组，解得低压蒸汽量S=4611.I3kgh废水fitW=61.1.94kgh号虑加热过程中仃5%的热损失，则实际低用水蒸汽用量:S1.If=S(1+5%)=4841.84kg工艺水的计算根据进水量等于出水量S+G,*=Ww11n+Wa+Wn*t)*G,ji+=693.64+542.83+3625.43-4477.1.6=381.74kgh蒸汽蒸储釜物料平衡见表4-7。表4-7蒸汽蒸懦釜物料平衡衣物料名称进口流量<kg)出口流星(kgh)去向PE6571.536571.53流化床蜡52.0452.04流化床EV344().383418.30回收工段22.08流化床TiCh0.710.71流化床A1.(Et)?0.510.51流化床Mg(OEt)20.280.28流化床低压水蒸汽4611.130工艺水381.740废水0611.94回收工段水蒸汽03669.89回收工段物料中含水0711.04流化床合计15061.3215061.321.8流化床干燥器物料衡算及热量衡算1.&1设计依据1.8.2计算项目(1)出口物料及组成：(2)干燥介质氯气流量；(3)出口干燥介质温度和谑点温度。1.8.3计算出去干燥气来自蒸汽蒸储釜物料|十，/丁3。I粉末流化床干燥器干5气(N2)图48流化床干燥器物料平衡图计算基准：基准温度为0C,物料潦量以kg/h计,物料以固态、水以液态、短气以气态为基准。(1)出口流量及组成计算PE=6625.07kgh进口物料贵含湿率为7%,则进口物料量的干基含湿率为j'=T=7.53%1-7%进口湿物料总量Gi=GC(I+X)=6625.07(1+7.53%)=7123.94kgh出口物料fit干基含湿率为x,=三Q%则出口物料总量Gz=Gc<1+X2)=6625.07×(1+0.1%)=6631.7Okgh其中含水量=Gz-Gc=6631.70-6625.07=6.63kg'h脱除水量=G1.G2=7123.94-6631.70=492.24kg(2)干燥介防额气流量的计算因氮气作干燥介质，它既是载湿体，又是载热体，为湿分气体提供热能，因此氮气消耗量可由干燥器的热量平衡求得。列平衡算式U”GcCmi+1.Cnt+GN2CO=GCn22+<1.+Gni)Cnt2+W<0+CU2)(4-5)式中：GN2一输送湿物料所用氮气量582.(X)kghGc维干物料量6625.O7kgCm1.Cm2.分别为进、出物料混合比热kJ/kg绝干科CQ绝干物料比热2.55kJkg绝干料CW被脱出水分量77O.8IOkghoOrC时水的汽化热2493.65kJkgCv水蒸汽的比热1.86kJ永g水工Ci.一液态水97C时的比热1.212kJkgC1.绝干氮气流量kg绝干氮气/hCm一一氮气的进口湿比热kJ/kg绝干料CC5绝干氮气的比热1.04Ukg绝干料cCCm=C,+C1.X=2.55+1.21.2×7%=2.84kJkg绝干料C(4-6)Cm2=C.+C1.X2=2.55+1.212×0.1%=2.55kJkg绝干料CCHi=Cg+CvH(4-7)式中，Hi进口械气的含海率0.0278kg水汽kg绝干氨气Cm=1.04+1.86×0.0278=I.O9kJkg绝干料C将以上各数据代入衡算式中：6625.07x2.84x97+1.x1.,09×I1.3+582×1.0t)×97=6625.07×2.55×70+(1.+582)×1.()9×70+611.94×(2493.65+1.86×70)解得1.=1941.7.6kg绝干氮气h,考虑有5%的热损失，实际需氮气5b1.*=1.x(1+5%)=2038865kg绝干氨气/h出口干燥介质温度和踞点温度Id的计算H=H+W1.1<4-8)式中，H2-氮气出口的含湿率kg水汽kg绝干氮气W脱除水量478.17kghH2=O.O278+61.9420388.65=0.058kg水汽kg绝干氮气查湿燧图，当H2=OO58kg水汽kg绝氮气，露点温度tu=39*C,故废气出口温度高于露点温度30C,所以物料不会反潮。流化床干燥器的物料平衡见表4-8。表4-8流化床干燥器的物料平衡表物料名称进口流量(kg/h)出口潦量(kgh)PE6625.076625.07水611.94611.94赳气20388.6520388.65合计27628.6627628.66