《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》XXX6-2011.docx

UDC中华人民共和国行业标准JGJ6-2011备案号J1160-2011高层建筑筏形与箱形基础技术规范Technica1.codeforta1.1.bui1.dingraftfoundationsandboxfoundations2011-01-28发布2011-12-01实施中华人民共和国住房和城乡建设部发布中华人艮共和国行业标准高层建筑筏形与箱形基通技术规范Technica1.codefor¼1.1.bui1.dingraftfouxbtiorwnndboxfoundationsJGJ6-2011*中川电筑工Jksh蜒社出版.发行(北京HJSH万庄)各地新华书店.建筑书店镣祈北京红光制版公司制播北京利文印有有限点任公司印刷*开本I850X1168名米1/32印K,4¼Vtt.129T字20"年9月第版2011年9月第一次印联«<*.XOo元统一书号i1511220299版权所育IB印必究.如行印装Wfct阿«8可者本社退换务政绢另Igo37)本社网址*http1.网上IS(SIhtt/www.chin>-根据原建设部（关于印发2005年工程建设标准规他制订'修订计划）的通知（建标2OO5JW号的要求，规范编制组经广泛调查研究.认真总结实践经验,参考有关国际标准和国外先进标准.并在广泛征求意见的基础上,修订本规范。本规范的主要技术内容是：】总则；2术沿和符号：3基本规定：4地基勘察；5地翡计算：6结构设计与构造要求,7施X.8抬濯与监1.本规范修订的主要技术内容是：1.增加了筏形与箱形基拙稳定性计算方法；2.增加了大面枳整体基础的沉降计算和构造要求，3.修订了岛层建筑筏形与箱形基础的沉降计算公式；4修订了筏形与箱形基础底板的冲切、剪切计算方法，5.修订了桩征、桩箱基础板的设计计算方法；6.修订了筏形与箱形基础整体弯矩的简化计算方法，7.根据新的研究成果和实践径验修订了原规范执行过程中发现的一些问S3.本规?S中以黑体字标志的条文为强制性条文.必沏严格执行.本规苑由住房和城乡建设部负责管理和对强制性条文的斛好,由中国建筑科学研究院负责具体技术内容的解解.执行过程中如有意见或建议请寄送中国建筑科学研究院（城址：北京市北三环东路30号，邮政编码：10033）.本规范主编单位；中国建筑科学研究院本规也参编单位：北京市处筑设计研究院上海现代建筑i殳计集团申元岩土工程有限公司北京市勘察设计研究院有限公司中国建筑西南勘察设计研究院有限公司中国建筑设计研究院广东省建筑设计研究院同济大学本规世主要起草人员：钱力航官剑飞侯光瑜裴愧王昭光唐建华旗景文尤天直罗赤字楼晓明薛慧立9八小本烷港主要审查人员：许溶烈李广信胡庆日殿晓鲁武威沈保汉林立岩陈祥福目次1总则】2术谓和符号22.1 术访22.2 符号23基本规定64地基勘察841一般烧定84.2勘探餐求94-3型内试验勾现场原位翻试I1.4.4地下水125地基计算155.1 -JRB1.定155.2 IHUUHME165.3 承鼓力计算165.4 变形计算195.5 除定性计算216结构设计与构造要求246.1 -IR规定246.2 征形基础276.3 箱形将硅356.4 械役与杭第盟毗417施工-457.1 一般规定457.2 堆卜水控;W467.3 茶坑开论487.4 挖形与箱形基砒蛇工508检测与监测538.1-ft<½53&2德工监测538.3甚坑检总518.4建筑物沉降St测55附录A基床系数破荷试脸要点56附录B附加应力系数%平均附加应力系数GSH附录C技E）计算沉降时的3系数74附录D冲切临界世面周长及极惯性矩计算75附录E地菜反力系数78附录F征形或箱形基树整体弯矩的简化计算83本规柩用词说明85引用标准名录86附：条文说明87Contents1Genera1.Provisions12 TermsandSymbo1.s21 .1TrrmA22 .2Symbo1.s23 BasicRequirement64 Subsoi1.Invc»1.iga(ion84 .1Genera!Rcquirancnt85 .2Rcquirc11nuofExp1.oration96 .311.x>oryandIrrsituTeau1.117 -1Groundwa1.cr128 Ca1.cu1.ationofSubsoi1.158.1 Genera1.RcqtnrancntIS52Embedded>hofFoundation168.3 Ca1.cu1.ationofUearinROwriy1654Ca1.cu1.ationofDeformntion19.5.5Ca1.cu1.ationofStabi1.ity219 RequirementsofStructura1.DesignandDetai1.24&1Genera1.Requirement2462RaftFoundation276-3BoxFouiida1.ion3564Pi1.edRaftFoUfWiNionendPi1.edBoxFowncintion4110 Construction457!(Jcnrni1.Kccjuirtfnent4572Grou1.watcrContro1.467-3ExcavationofFounrintionPit487.4ConstmctionofRaftFoundationandBoxFounchtKXi508InspectionandMonitoring53K1Genera1.Rcqutrrtneni53&2Construetion1.nspcctson5383FouiM1.AtionExcavation*Imtpcciion548.4Monitorixw：ofBui1.dingSett1.ement55ppendixEssentia1.sofSubgradcCoefficientFrom1.oadTest56APPendiXBAdditiona1.StressCoefficientaandAverageAdditiona1.StressCoefficienta58Appendix C Coefficient6forSett1.ement(Ca1.cu1.ationUsingE074Appendix D Ca1.cu1.ationforthePerimeterandPo1.arMomentofInertiaofrheCritica1.PunchingSection75Appendix E CoefficientofSubgradeReaction78AppendixFSimp1.ifiedCa1.cu1.ationMethodforIntegra1.IkndingMomentofRahFoundationandBoxFoundation83Exp1.anationofWordinginThiKCode851.istofQuotedStandards86Addition：ExphnntionofProvisions87io.J为了在高层建筑征形与箱形基砒的设计与旅工中做到安全适用、环保节能、姓济合理、确保质址、技术先进,制定本规范.1.02本规范适用于四层建筑筏形与箱形卷础的设计、俺工与赛测.103高层建筑役形与箱形基硅的设计与施工.应嫁合分析整个建筑场地的地质条件、施工方法、施工顺序、使用要求以及与相邻建筑的相互影响.04在进行高层建筑筏形与箱形基础的次什、施工与监测时,除应符合本规范外.尚应符合国家度行有关标准的规定.2术语和符号"1术语2.I.1征形基础raftfoundation柱下或墙下连续的平板式或梁板式钢筋混凝土基础.2.1.2箱形基础Iwxfoundation由底板、顶板.M墙及一定数G内隔墙构成的整体刚度较好的中层或多层钢筋混凝上触础.2 .1.3桩筏基础pi1.edrai1.foundation与群桩连接的波膨基础.3 .1.4桩箱基磴pi1.edboxfoundation与群桩连接的箱形基础.2.2符号A荔碣底面面积，A1上过梁的有效技而积；A2下过梁的有效敌面积；b京础底而宽或（G小边长），或平行于剪力方向的M础边长之和；或墙体的用度：或矩形均布荷我宽度；6”-彼板计算或面单位宽度：<七的粘聚力：C1.与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边民；Q垂直于C的冲切临界鼓面的边长；CAR沿弯矩作用方向,冲切临界截面承心至冲切临界极面最大弊应力点的勤阳；Ce土的闪结不排水三轴试验所彳3的皓聚力；J-土的不因结不排水三轴试验所得的黏聚力；3.0.5荷载组合应符合下列规定：1在正常使用极限状态下，荷就效应的标泄组合(fiSt应用下式表示：5、-+SQ1.k+11Sq(3.0.5-1)式中：Sf*技永久荷载标池(ft鼻计算的荷载效应ffihS01fc按可变荷载标准值Q计算的荷载效应值；山一一可变荷我Q的姐合侑系数按现行国家标准建筑结构荷载燃枢GB50009的规定取值.2荷我效应的戒永久组合值团应用下式表示：Sk=SGk+%Sqib÷每SQnIi+%5q,(3.0.5-2)式中IW准永久值系数，按现行IH家标准建筑结构荷政现蔺)GB50009的规定取值.承载能力极限状态下,由可变荷载效应控制的基本组合设计(AS,应用下式表达：S=XCSGk+qiSQU+X®包Sqa+÷7<*S<>1.(3.0.5-3)式中：Vc永久苻敦的分项系数按现行国家标准隙筑结构荷载规范GB50009的规定取ffh¼第i个可变荷我的分项系数.按现行国家标准(建筑结构荷装Wi范CB50009的规定取值.3对由永久荷载效应控制的基本组合.也可采用简化规则.商1效应基本组合的设计值S按下式确定，S=1.35ShR(3.0.5-4)式中：R结构构件抗力的设汁值,按有关建筑结构设计规范的规定确定；Sk荷统效应的标准组合值.3.0.6从基础施工阶段至筑工后建筑物沉降稳定以前应对地赭变形及基础工作状况进行监测.4地基勘察1.1.1 一般规定4.1.1 高层建筑筏形与箱形基础设计前,应通过工程勘察育明场地工程地质条件和不良地质作用井应提供贵料完整、评价正确、建议合理的岩土工程勘察报告.4.1.2 号土工程勘察宜按可行性研究勘察.初步勘察和详细助察三个阶段进行；对于复杂场地、现杂地基以及特殊上地基尚应根据彼形与箱形基础设计、地赭处理或施工过程中可能出现的岩土工程问题进行施_1.勘察或专项勘察；对重大及特殊工程,或当场地水文地质条件对地基部价和地下室抗浮以及能工降水有重大影响时.应进行专门的水文地质勘察.4.1.3 岩土工程勘察前，应取得与勘察阶段相应的建筑和结构设计文件，包括建筑及地下室的平面图、剖面图、地下室设计深度、荷载情况、可能采用的基础方案及支护结构形式等.1.1.4 岩土工程勘察应符合下列规定：1应表明建筑场地及其邻近地段内不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度,提出治理方案的建如2应先明建筑场地的胞层结构、成因年代以及各岩土层的物理力学性质,评价地基均匀性和承载力；3应上明埋题的古河道、浜沟、双穴.防空涧、施石等地藏物和人工地下设施等对工程不利的埋藏物I4应查明地下水埋藏情况、类型、水位及其变化帼度；判定土和水对建筑材料的腐蚀性；5对场地抗震设防烈度大于或等于6度的地区应对场地和地基的地族效应进行评价；6应提出地赛荔础方案的评协和建议以及相应的基础设计和旗工建议,7对需进行地基变形计算的建筑物，应提供变形计算所需的参数预测或筑物的变形特征；8当基础埋深低于地下水位时应提出地下水控制的建坟国分析地下水控制对相邻建筑物的影痢，并提供有关的技术9对基坑工程应提出放坡开佗、坑箜支护、环境保护和监测工作的方案和建议，井提出基坑稳定计算所而参数I10对边坡工程应提供边坡稳定计算参数.评价边坡稳定性.提出整治潜在的不稳定边坡措施的建议。1.1.5 当工程备要时，应在专项勘察的基础上，根据建筑物荔础埋深、场地岩土工程条件,论证地下水在建筑篦工和使用期间可能产生的变化及其对1.科和环境的影响,提出抗浮设计水位的建议.1.1.6 勘察文件的编制除应符合本规越的要求外尚应符合国家现行标准岩土工程勘察规范,GB5002】、高层建筑岩土工程勘察规程JGJ7?等相关标准的规定.4.2 W）保要求4.2.1 在布置勘探点和确定勘探孔的深度时应考虑建筑物的体形、荷载分布和地层的笈杂程度，并修滴足对建筑物飒横两个方向地层结构和地基进行均匀性评价的要求.4.3 .2勘探点间距和数盘应符合下列规定：1勘探点间距宜为15m35m,地层变化发杂时取低值.2勘探点宜沿建筑物周边、角点和中心点布置并宜在建筑层数或荷载变化较大的位置堆加勘探点.3对电桩承投力较大的一柱一柱工程.宜在每个柱下设置一个勘探点.4对处于斯裂破碎带、冲沟地段、地裂缝等不良地质作用5地基计算51一般规定5.1.1 高层建筑枝形与箱形基础的地基应进行承裁力和变形计算.当军础埋深不符合本规范第5.2.3条的!Jf求或地基土层不均匀时应进行基电的抗滑移和抗倾槐稳定性蕤算及地基的整体稳定性总算.5.1.2 当多幢新建相邻施层建筑的荒础距周较近时，应分析各高层建筑之间的相互影响.当新建而层建筑的基础和既有建筑的基础跖离较近时，应分析新旧建筑的相互影响，验算新旧建筑的地基承教力、地基变形和地基桧定性.5.1.3 对单幢建筑物在地基均匀的条件F,筏形与箱形基础的基底平面形心n与结构竖向永久荷载重心JR合I当不能重合时，在荷我效应准永久组合下,偏心距，宜符合下式规定，eO1.%<5,1.3)式中，W-与偏心距方向一致的基础找而边缘抵抗矩(m*).人一基础底面积(tn?).5.1.4 大面枳整体基础上的建筑宜均匀对称布P1.当整体茶础面积较大且其上建筑数后较多时可将整体基础按单嶂建筑的影响范用分块，每幡建筑的影晌范圉可根据荷毁情况、基硅刚度、地下结构及裙房刚度、沉降后浇带的位置等因素确定.每帏建筑竖向永久荷载亚心宜与影响范围内的基底平面形心更合.当不能我合时.宜符合本规范第5.1.3条的烷定.5.1.5 下列班筏与桩箱第KU应进行沉降计算：1地M基础设计等级为甲级的非嵌岩班和班端为非深厚坚硬土层的桩筏.桩箱荔础I5.4变形计算5.4.1 裔层建筑筏形与箱形基础的地基变形计算值，不应大于建筑物的地基变形允许值.建筑物的堆基变形允许值应按地区经验确定.当尢地区笠!险时应符合现行国家标准建筑地基基础设计规范GB50007的规定.5.4.2 当采用土的压缩模粒计算筏形与箱形基础的最终沉降量S时.应按卜列公式计算，j三«i+(5.4.2-1)S一戒'£含NTaT)(5.4.2-2)¾".-r(z.a,zt-af-i)(5.4.2-3)<-c"式中；s最终沉降量(nwn)s31.基坑底面以下地基上回弹再压缩引起的沉降母(mm)”由基底附加压力弓I起的沉降量(mm>1.,考虑回弹影响的沉降计算经验系数,无经验时取,6沉降W算经验系数，按地区经验采用，当缺乏地区i验时，可按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB50007的有关规定采用；电相当于基fit底面处地茶土的自币压力的茶底压力(kPa),计算时地下水位以下部分取土的浮重度(kNm,)作准永久组合下的填础底面处的附加压力(kPa)IE：.E-基础底面下第：层土的回弹再压短较量和仄缩模量(MPa3按本材范第4.3.1条试航要求取值；m精础底血以下回弹影晌深度范附内所划分的地基土JRftiS折想系数.可按表5.4.4-1确定;P一调整系数可按表5.4.42确定.*5.4.4-1J值和折W系敛1.1.b<1234>511.6c>2.512.71X20.420.490.530.W1.00*5.44-2IA整系敷。土关碎石»±»±ttttt软土8Oi300.751.5.4.5 带耕房高层建筑的大囱枳整体校形基础的沉降宜按上部结构、基础与地基共同作用的方法进行计算.5.4.6 对于多幡建筑下的网一大面积整体筏形基础,可根据每幡建筑及其影响范围按上部结构、基础与地玷共同作用的方法分别进行沉降计算,并可按变形叠加原理计算整体筏形茶础的沉降.5.5稳定性计算5.5.1 高层建筑在承受地震作用,风荷教或其他水平荷载时.筏形与箱形基础的抗滑移稔定性(图5.5.D应符合下式的要求，K.QF1+F2+(E,-EJ1.(5.5.1)式中：F、一基底摩擦力合力(kN),Fi平行于5?力方向的恻壁摩擦力合力(kN),E.、E9垂直于势力方向的地下结构外增面单位长度上主动土压力合力、被动上压力合力(kNm)I垂直于脚力方向的法础边长(m)Q作用在基础出面的风荷统、水平地震作用或其他水平荷载kN).风荷载、地震作用分别按现行国1)地F室为单层箱形K础.箱形基础的顶板可作为上部结构的嵌固部位图6.1.3（八）2)对采用筏形基础的单层或多层地下室以及采用箱形基础的多层地卜室，当地下一层的结构偏向刚度Kn大于或等于与其相连的上部结构底层楼层偏向刚度KF的15倍时,地下一层结构顶板可作为的结构上部结构OO施下意为晶筋、上筋贴构为WEM或根架为力靖靖构片的嵌固部位(b)未用注”或德M的多属第下室.A>1.酝上邮结瞥为票或康短-势力”结构时的京网检位©果用校瞽的*“下室.Mx谖I玳,上修怙构为总茶戌总系助力增燃替时的Ift儡笨位图6.1.3上部结构的嵌固部位示意I依区部位，地下室演板，2-室外缝坪，3嵌博学位ttF-KW4-触下二黑(或电下二层为鞘基h5-tt»i6-M*AW*>7-F».8一单层地下审附录D计算；.不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数.当柱待载较大，等即度筏板的受冲切承被力不能满足要求时，可在筏板上面增设柱墩或在筏板卜局部增加板厚或采用抗冲切纲筋等提高受冲切承载能力.6.2.3平板式筏基在内筒下的受冲切承裁力应符合下式规定：M(6.2.3-1)式中IF1相应于荷教效应基本组合时的内筒所承受的轴力设计值与内筒下筏板冲切破坏罐体内的基底反力设计值之差(kN).计算基底反力值时应扣除底板及其上填土的自重；J距内筒外表面c2处冲切临界战面的周长(m)(图6.2.3)IIfi6.2.3役板及内暂冲切的施界被向位置A0距内筒外表面2处注板的截面有败高度(m)t内斯冲切«S界威而周氏影响系数,MX1.25.当需要考建内筑根部穹矩的影响时，距内筒外表面心/2处冲切隘界城面的最大剪应力可按本规范式<6.2.2-1)计算，此时最大啊应力应符合下式规定：r10.7即q<6.2.3-2)6.2.4平板式筏睡除应符合受冲切承教力的规定外尚应按下列公式验算距内筒和柱边嫁儿处战面的受卿承载力：V,O.7k,f,b.ho(6.2.4-1)应=(誓)'(6.2.4-2)式中tK距内管或柱边缘儿处扣除底板及其上填土的自用后，相应于荷战效应基本组合的基底平均净反力产生的征板单位宽度剪力设计值<kN),氏一受剪承效力觎面高度影响系数：当oV800m时取Go1800mm；当>2000mm时.取o1.200Onm其间按内插法取tfhk一征板计算裁面单位宽度(m),A0距内筒或柱边缘上处筏板的板面有效高度(m3当筏板变厚度时,尚应聆算变厚度处筏板的截面受剪承毅力.6.2.5梁板式筏基底板的呼度应符合受弯、受冲切和受剪承载力的要求，且不应小于400mm，板*与量大双向板格的短边净跨之比尚不应小于1/14.梁板式彼基梁的高跨比不宜小于1/6.6.2.6梁板式径拓的站础梁除应符合正嵌面受方承战力的要求外尚应验立柱边缘处或梁柱连接面八字角边嫁处基础梁斜薮面受剪承载力.6.2.7梁板式彼形基础梁和平板式筏形基础底板的顶面应符令底层柱石附部受压承载力的要求.对抗俄设防烈度为9度的窝层建筑,脸以柱下基础梁、板局部受压承载力时尚应按现行国家标准建筑抗震设计规箍GB50011的要求,考虑会向地案作用对柱轴力的影响，6.2.8他F室底层柱.剪力墙与梁板式彼基的基础梁连接的构造应符合下列规定：J当交叉基础梁的宽度小于柱菽面的边长时，交叉基础梁连接处宜设连八字角，柱角和八字角之间的净柜不宜小于50mm图6.2.8（八）,图6.2.8地F室底层柱和剪为墙弓粢板式筷将的驻础爆连接构造1-«««.2-tf13-«6.2.17在同一大囹积整体镀形Mt卜有名修高层和低层建筑时各建筑物的筏板厚度应各自满足冲切及剪切要求.6.2.18在大而枳整体彼形菸酬上设置后浇带时,应符合本规范第6.2.U条以及第7.4节的规定.63箱形基础6.3.1 箱形基础的内、外墙应沿上部结构住网和剪力墙纵横均匀布置，当上部牯构为框架或柩剪结构时,墙体水平就面总面积不宜小于箱基水平投影面积的1/12,当基础平而长宽比大于4时.纵墙水平极南而枳不宜小于箱形基础水平投影面积的1/18在计算墙体水平截面面积时，可不扣除洞n部分.6.3.2 箱形基础的高度应满足结构承载力和刚度的要求不宜小于箱形基础长度(不包括底板悬挑部分的1/20,且不宜小于3m.6.3.3 高层建筑同一结构单元内.箱形基础的埋置深度宜一致.且不得局部采用箱形基硅.6.3.4 箱形基础的底板厚度应根据实际爻力情况、整体刚度及防水要求确定底板摩度不应小于40Omm且板年与最大双向板格的短边净跨之比不应小于1/14.底板除应满足正戢面受西求菽力的要求外.尚应满足受冲切承载力的要求图6.3.4).当底板区格为矩形双向板时底板的截面右效病发心应符合卜式规定:(6.3.4)式中I仇-扣除底板及其上填土H理后.相应于商裁效应基本组合的茶底平均中反力改计值(kPa);基底反力系数可按本规范附录E选用I褊、心计算板格的短边和长边的净长度(m；氏受冲切承领力截面高度影啊系数彼本境范第式的规定：当jft4时V,O25AU=1,为上过梁Ii-2.为下过梁(6.3.12-1)当A,6时V,O.2OtA1(=1.,为上过梁,1-2,为下过梁(6.3.12-2)当4VA,<6时，按线性内插法确定.%W+岑(6.3.12-3)(6.3.12-4)(6.3.12-5)11MhtKM2'¼4j6)A7+式中，½.V,上.下过梁的剪力设计值(kN)；V洞口中点处的剪力设计值(kN)；剪力分配系数IQ.,G作用在上、下过梁上的均布荷敦设计值(kP*)I-洞口的净宽；.A,上、下过梁的有效截面积(mD可按图6.3.12GO及图6.3.12(b)的阴影都分计算.并取其中较大值.多层箱基洞口过梁的剪力设计位也可按式(6.3.12-D一式(6.3.12-5)计算.6.3.13 单层箱林洞口上、下过梁坡面的顶部和底部纵向钢筋，应分别按式6.3.】3-1)、式(6.3.13-2)求肉的弯矩设计值配置IM1=W+%(6.3.13-1)从箱形超硫挑出的亚碗梁方案（图6.3.17）.挑出长度不宜大于O-15倍箱形基咄宽度.并应验算挑梁产生的偏心荷税对箱基的不利影响。挑出部分下面应填充一定厚度的松散材料，或采取犬他能保证其自由下沉的措施.B6.X17箱形基础携出部位水：£IKffi>2-京外处用，3««6.3.18 当箱形基础嫩作人防地下室时箱形基础的设计和构造尚应符合现行国家探准（人民防空地下室设计规范GB50038的规定.6.4桩筏与桩箱基Si641当筏形基岫或第形基础下的天然地里承喊力或沉降值不能满足设计安求时，可采用班征或班箱基础，桩的类型应粮据工程搪质状况、结构类型、荷我性质、瓶工条件以及羟济指标等因素决定.植的设计应符合国家现行标准建筑地基茶础设计规范）GB5O7和建筑植其技术规他JGJJM的规定，抗震设防区的株基尚应符合现行国家标准建筑抗震设计规范GB5001】的战定。6.4.2桩筏或精箱基础中桩的布时应符合下列Ki则：I机群承载力的合力作用点宜与结构竖向永久荷钗合力作用点相重合；进行临时嫌干.1.1.1 2.4应对降水影响卷围迸行估算，对降水影科区域内的危房、笊要建筑、变形敏感的建（构）筑物,除在降水过程中应进行监泅外,尚应估算由降水引能的附加沉降,如沉降超过允许值.应采取隔水、回灌等措吨或对建（构筑物进行加固，7.2.5 降水工程的施工应符合现行国家标准建筑地基基础工程施工喷出脸依规他3GBM2O2的规定,并严格控制出水的含沙址.当发现抽出的水体中有较多泥眇时，应立即封井停止抽水.7.2.6 严禁施工用水.废I曰管道淮漏的水和雨水等积聚在坑外土体中并严禁其流入基坑.应随时做好坑内临时排水明沟和集水井，保证大气降水能及时排出.当基坑及其汇水面积较大时应计算暴雨可能产生的汇水水域,并推备足够的排水泵等应急设名.7.2.7 降水方案可选用轻SS井点、喷射井点、深井井点和H空深井井点.轻型井点的降水深度不宜超过6m大于6m时可采用多级轻型井点.轻型井点的真空设备可采用真空瓶、“我泵或射液泵.真空泵应与总管放在同一标高.7.2.8 喷射井点可在降水深度不超过8m时采用.喷射井点的喷射腓应放到井点管的泄管中，直接在滤管附近形成真空.7.2.9 当降水深度大于6m,且土层的渗透系数大于1.0X10'c11sHt.宜采用口流深井井点.自流深井井点宜采用通长渔管.7.2.10 当降水深度大于6m,且土层的濠透系数小于1.0X10jcns0j.宜采用在深井井管内施加J空的I1.空深井井点.我空深井井点应在开挖面以下的井底设立浊管,渔管长度宜为4mi当降水深度较深时可设置多个滤管。真空深井井点可藐干的面积直取为周限150mj-300m1.7.2.11 深井井点的井管宜用外K为25Omm300mm的钢饯，井孔A：径不宜小于700mm.管壁与孔壁之间应网填不小于20Omm的沽净够砂滤层.JX空泵宜采用柱塞泵.应蛤终保持砾砂渔层和沙层中稔定的it空度.抽水期间井内真空度不应小于0.7,井孔上部接近土体表面处应用黏土封闭.开挖后棵露的波管也应及时拆除或封闭.防止漏气.1.1.1 2.12降水井点的平面布置应与上方开挖的分层、分块和熟序相结合,并应与坑内支撑的布置相结合.放坡开挖的基帆，井点管至坑边的距寓不应小于1m.机房至坑边的距南不应小于1.5m,胆血应夯实地平.降水完毕后.应根据工程特点和土方回埴进度陆续关闭和段除井点管.轻;0井点管拔除后应立即用砂土将井孔回填密实.时于深井井点.应制定专门的封井措随防止承乐水在停止降水后向上冲日.7.2.13 当基坑底面以下存在涵透性较强、含承压水的土发时，应按下式验算坑底突涌的危险性,-,hi(7.2.13)式中：V.一含承压水土层顶面到基坑底面第i层上的重度(kNm,)1.,含承用水土层项面到基坑底的第i层土的厚度(m)一含承压水土层顶面处的水头压力(kPa)；K安全系数可取K=1.05.7.2.14 在旅工阶段应根据地下水位和基础魄工的实际情况按本规范第5.5.4条进行抗浮稳定验算，在确定抗浮验算水位时，附应考虑岩石裂隙水积聚等因素的影响.7.2.15 可采取延长降水井抽水时间成在基底设置倒漆层等措施减小站底水压力，防止地下室上浮.7.3基坑开挖7.3.1 在下列情况下基坑开挖时应采取支护搦施：1基坑深度较大，不具备自然放坡德工条件；2地基土质松软，地下水位高或有车盛上层滞水；的浇注质S1.7.4.4 后浇带浇筑混凝土前，应将缝内的杂物清理I净.做好铜斯的除锈工作，并将两侧淞凝土南专.涂刷界面剂.后浇带混凝土应采用微膨胀混凝土且强度等级应比原结构混凝土强度等级埴大一级.7.4.5 沉降后浇带混凝土浇筑之前,其两便!宜设置益时支护，并应限制睡工荷载,防止混凝土浇筑及拆除模板过程中支撵松动、移位.7.4.6 沉降后浇带应在其两恻的差异沉降趋于映定后再浇筑混凝土7.4.7 4.7温度后浇带从设置到浇筑混凝土的时间不宜少于两个月.7.4.8 后浇带混凝土浇筑时的环境温度宜低于两偏混凝土浇筑时的环境祖度.后浇带混凝土浇筑完毕后.应做好养护工作.7.4.9 当地下室有防水要求时.地下室后浇带不宜留成直搐，并应做好后浇带与整体基础连接处的防水处理.7.4.10 10桩筏与桩箱基础底板与桩连接的防水做法应符合现行行业标准建筑班基技术配范JGJ94的规定。7.4.11 基础混凝土应采用同一几种水泥、掺合料、外加剂和同一配合比.7.4.12 大体积混凝土施工应符合下列规定：1宜采用掺合料和外加剂改善混凝土和易性，减少水泥用W.簿低水化热，其用出应通过试验确定.拉合料和外挪剂的质盘应符合现行国家标求混凝土质母控制标准GBSOI64的规定；2宜连续浇筑,少设施工缝，宜采用斜面式薄层浇捣，利用自然流褶形成斜坡,浇筑时应采取防止混凝土将钢筋推离设计位置的措施；采用分仓浇筑时.相邻仓块浇筑的间隔时间不宜少于Md,3宜采用荒热法或冷却法养护，其内外就差不宜大于25C；»必须进行二次抹面,减少表面收缩裂Sb必要时可在混凝土表层设置钢丝网.7.4.13混凝土的泌水宜采用抽水机抽吸或在蒯模上设置泌水孔排除.8.4建筑卷沉降观测8.4.1 建筑物沉降观测应设置永久性高程基准点,每个场地水久性高程基准点的数量不得少于3个.高程基准点应设置在变形影响范明以外，高程基准点的标石应埋设在茶岩或法定的地层中，并应保证在观测期间尚程基准点的标扃不发生变动.«.4.2沉降观测点的布设.应根据建筑物体形、结构特点、工程地质条件等确定.宜在建筑物中心点'角点及周边银隔IOm15m或每隔（23）根柱处布设观测点.并应在基础类型、埋深和荷载有明显变化及可能发生差异沉降的两的布设观测点.8.4.3 沉降观测的水准测量别和精度应根据建筑物的重要性.使用要求、环境影响、工程地质条件及硬估沉降员等因素按现行行业标准建筑变影治景规范iJGJ8的有关规定确定.8.4.4 沉降观测应从完成基础底板施工时开始，在箱工和使用期间连续进行长期观测，直至沉降稳定终止.8.4.5 4.5沉降稔定的控制惋准宜按沉降观测期间殿后100d的平均沉降速率不大于0.O1.mtnZd采用.*B,.1-2矩形面皎上均布荷放作用下角点平均附加应力累效1.01.21.41.61.8to242.83.216IO5.0ao0.0C.25000.25000.2500(K3SG.25OO0.25(X>0.2500a25OO0.2500C.25000.25000.2500(X2SOO0.20.24%0.248C1.24970.34980.24930.24980.2<982<980.34980.2498824980.2498O.24W0.40.24740.24790.2481Oi24330.2UJ0.24840.3485t<8S0.24«Q2485a24850.24«0.2US0.60.24230.243724H(X24180.245102452<2454245SU24S5C.245524550.24550.210.8G2M6Q2S7tO.U87ii9S0.2400。24032407a2<00.248¢.2409a24oa24100.24101.00.225：0.2»!Q23130.23260.23353402346a2349a三35i0.2352ans2a235323531.20.21190.21990.22290.22180.22600.2268d2278a2282o.msC22Wi0.22870.22880.22891.40.2>I30.21020.21WO1.ZI460.21800.21910.2204a2211a22150.22170.2218a2220a22211.60.1.*>902W>60.20490.20290.20990.2113X2!S0a2138a21«0.21460.2148a2150a21521.8闻。0.IS>20.I960O1.1994“20130.2034)2055a2366a2073CtO770.2079a2082Q20842.0&17U0.18220.1875Oi19120.108»)<Hd19R2O.1996a.2(XM0.2009a2012a2015a¾s2.20.165$0.17370.1793011833iM!0.1883S1911a1927a19370.1943am7a1952a19S52.4ss0.100.17150.1757ana)0.