DBJT 13-236-2024《镁及铝合金模板体系技术标准》.docx

福建省工程建设地方标准DB工程建设地方标准编号：DBJ/T/13-236-2024住房和城乡建设部备案号：J13992-2024镁及铝合金模板体系技术标准Technica1.StandardforMagnesiumandA1.uminumAHoyFormworkSystem2024-07-01发布2024-11-01实施福建省住房和城乡建设厅发布福建省工程建设地方标准镁及铝合金模板体系技术标准Technica1.StandardforMagnesiumandA1.uminumA1.1.oyFbrmwoi1.System工程建设地方标准编号：DBJ/T13-236-2024住房和城乡建设部备案号：J13392-2024主编单位：福建理工大学福建越众H盛建设咨询有限公司中建海峡（原门）建设发展有限公司批准部门：福建省住房和城乡建设厅实施日期：202<4年11月1日2024年福州根据福建省住房和城乡建设厅关于公布全省住房和城乡建设行业2023年第一批科学技术计划项目的通知（闽建（2023）95号）的要求，标准编制组经广泛调查研究，认真总结实践经验，参考有关国内外先进标准，并在广泛征求意见的基础上，修订本标准。本标准的主要技术内容是：1.）总则；2.术语和符号；3.材料：4.镁及铝合金模板体系设计：5.构造要求；6.镁及铝合金模板制作；7.镁及铝合金模板体系安装与拆除；8.验收；9.安全管理和附录等。本标准修订的主要技术内容是：1.“总则（第1章）”增加了推广镁合金建筑模板的意义：2.“术语与符号（第2章）”增加了镁合金模板的说明；3.“材料（第3章）”增加了镁合金的物理性能指标、力学性能指标；4.“镁及铝合金模板体系设计（第4章）”增加了镁合金模板的配模、允许变形值等：5.“构造要求（第5章）”增加了镁合金模板的构造要求；6.“镁及铝合金模板制作（第6章）”增加镁合金模板的制作误差；7.“附录”增加了镁合金模板的在要标准板截面特征参数。本标准由福建省住房和城乡建设厅负责管理，由福建理工大学负责具体技术内容的解释。执行过程中如有意见和建议，请寄送福建省住房和城乡建设厅科技与设计处（地址：福州市北大路242号,邮编:350001）和福建理工大学（地址：福建省福州市闽侯县上街镇学府南路69号，邮编：350118）,以供今后修订时参考。本标准主编单位：福建理工大学福建越众口盛建设咨询有限公司中建海峡（原门）建设发展有限公司本标准参编单位：宁德文达镁铝科技有限公司福建省百川建设发展有限公司福建建工集团有限责任公司福建路港（集团）有限公司福建宏盛建设集团有限公司福建登发建设工程有限公司福建工大岩土工程研究所有限公司精易建工集团有限公司原门源昌城建集团有限公司福建金正丰金属工业有限公司本标准主要起草人：庄金平洪开茂黄金城周克锋郑斌蔡雪峰柳振宇高子平蔡晓明王云风吴马保沙振春王巧艺黄志河巫军华向靖黄流灿张惠新郑居焕林璟璐本标准主要审查人：黄跃森谢鸿飞郑瑞生李峻陈家春吴国信杨淼1总则121口矛口号，22.1术语22.2符号53材料X83.1铝合金材83.2镁合金材料人93.3钢材103.4其他材料114镁及铝合金模板体系设计124.1一般规定124.2荷载X134.3变形值164.4计算165构造要求286镁及铝合金模板制作317镁及铝合金模板体系安装与拆除357 .1安装358 .2拆除368 验收388.1 镁及铝合金模板及配件验收388.2 镁及铝合金模板体系安装验收398.3 维修与保管429 安全管理44附录A铁及铝合金模板体系的构件标准及用途45附录B主要镁及铝合金模板规格编码46附录C主要镁及铝合金模板及配件特征49附录D配件规格及截面特征65附录E四角支撑单跨板内力和挠度系数表66附录F等跨连续梁内力和挠度系数表68附录GQ235-A钢轴心受压构件稳定系数669附录H镁及铝合金模板质量检验评定方法70附录J抽样方法72附录K镁及铝合金模板荷载试验方法74本标准用词说明X75引用标准名录76附：条文说明77Contents1 Genera1.ProvisionsI2 TermsandSymbo1.s22.1 Tenns22.2 Symbo1.s53 Materia1.sX83.1 A1.uminumA1.1.oy83.2 MagnesiumAMoy93.3 Stee1.103.4 OthersI1.4 MagnesiumandA1.uminumAIIoyFonnSystemDesign124.1 Genera1.Requirement124.2 1.oads134.3 'Deformation1.imits164.4 Ca1.cu1.ationMethod165 ConstructionRequirements286 MagnesiumandA1.uminumA1.1.oyFormProduction317 MagnesiumorA1.uminumA1.1.oyFormSystemAssemb1.ingandStriking357.1 A1.uminumA1.1.oyFonnSystemAssemb1.ing357.2 A1.uminumA1.1.oyFonnSystemStriking368 MagnesiumandA1.uminumA1.1.oyFormSystemCheck388.1 A1.uminumA1.1.oyFormandFittingsCheck388.2 A1.uminumA1.1.oyFormSystemAssemb1.ingcheck398.3 MaintenanceandStorage439 SafetyManage44AppendixAApp1.icationRangeofA1.uminumA1.1.oyFonnworkMembers45AppendixB SpecificationofA1.uminumA1.1.oyFormwork46AppendixC Dimensiona1.CharacteristicofFonnwork49AppendixD SpecificationandDimensiona1.CharacteristicofFonnworkAccessory65AppcndixEFourPointSupportSing1.cSpanBoardIntemaIForceandDc1.1.ectionCoefficientTab1.e66AppendixFEqua1.SpanContinuousBeamInterna1.ForceandDef1.ectionCoefficientTab1.e68AppendixGAxiaicompressiveStabi1.ityCoefficientofQ235-AStee1.69AppendixH Qua1.ityCriteriaforFormworkSystem70AppendixJ MembersSamp1.ingMethod72AppendixK 1.oadingTestforFonnwork74Exp1.anationo1.WordinginThisStandard751.istofQuotedStandards76Addition:Exp1.anationofProvisions77.o.为规范现浇混凝土结构工程中镁及铝合金模板体系的设计、制作、施工和验收，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保工程质量，制定本标准。1.0.2本标准适用于房屋建筑工程、市政工程中现浇混凝土结构的模板工程。1.0.3镁及铝合金模板体系采用单立杆支撑技术时，允许的最大独立支撑高度为3.2m,超过3.2m时应采取横向拉结杆或斜撑等措施。1.0.4镁及铝合金模板体系的制作、设计、施工和验收除应符合本标准外，尚应符合国家、行业和福建省现行有关标准的规定。2术语和符号2.1 术语2.1.1 镁及铝合金模板体系Magnesiumanda1.uminuma1.1.oyformworksystem镁及铝合金模板体系是由背肋式镁及铝合金模板、连接角模、镁及铝承梁、镁及铝合金模梁底晚拆头、镁及铝合金模板底晚拆头、销钉、工具式钢支撑等组成，各组件之间相互连接形成整体共同受力的模板及支撑体系，如图2.1.1所示。图2.1.1镁及铝合金模板体系1一背肋式铁及稻合金模板：2-镁及铝合金连接角模：3一镁及铝合金梁底晚拆头：4一镁及铝承梁；5一板底晚拆头；6一工具式钢支拉2.1.2 镁及铝合金平面模板a1.uminuma1.1.oyp1.ateformwork与新浇混凝土接触并承受其荷载及施工荷载的镁及铝合金平面承力板，一般由镁及铝合金型材与封边、懂肋组成；镁合金平面模板也可采用压铸成型。(b)压铸成型铁合金平面模板示意图图2.1.2铁及铝合金平面模板示意图I一铝合金板材或型材：2横肋：3对边：4一边肋：5一纵肋：6连接孔；7加强肋2.1.3 销钉pin镁及铝合金背肋式模板之间相互拼接的连接零件，包括销子、楔片等。2.1.4 梁（板）底晚拆头1.aterremovingdevice一种专用的连接装置，用于连接水平镁及铝合金模板和钢支撑立杆的连接装置，其作用是可以先行拆除水平镁及铝合金模板，而不影响支撑立杆受力性能的连接装置。2.1.5 镁及铝承梁a1.uminuma1.1.oybeam镁及铝合金楼面板的支撑构件，承受镁及铝合金平面模板传来的荷载并传递给竖向构件。2.1.6 墙柱斜撑inc1.inedstrut一端支撑于楼板、一端支撑于墙柱模板或背楞的斜向构件。2.1.7 镁及铝合金连接角模cornerfomwork连接不在同一乎面内两块平面模板的转换构件。2.1.8 K板kickerformwork用于承接上层外墙、柱及电梯井道模板的一种平面镁及铝合金模板，该镁及铝合模板与成型混凝土之间通过连接件可靠连接。2.1.9 I背楞backbrace主要作为墙体模板、梁侧模板支点的构件，从而减小墙体模板、梁侧模板的计算跨度。2.1.10 对拉螺栓sp1.itbo1.t起到连接梁、墙两侧模板的作用，通过相互拉结两侧模板或者背楞，从而保证两侧模板的牢固。2.1.11 工具式可调钢支撑stee1.postshore通过上下套管可调节高度，承受竖向荷我的受压钢结构杆件，又称支撑。2.1.12 底模早拆技术formworkear1.yremova1.constructiontechno1.ogy满足混凝土构件强度、变形及抗裂要求，旦拆模时立杆不受扰动的前提下，提前拆除混凝土梁板底模板一种施工方法。2.1.13 单正杆支撑技术sing1.estee1.postshoreconstructiontechno1.ogy在满足立杆强度、稳定性、长细比以及斜撵等构造要求的前提下，自成“整体”的镁及铝合金模板支撑体系允许其立杆之间不设置纵、横向联系杆件的一种施工方法。2.1.14 独立支撑高度independentsupportheight独立支撑高度指独立支撑的底面到预留晚拆头顶面的距离。2.1.15 螺杆式加固体系tierodfor11nvork采用对拉螺杆穿过模板面板，用螺母压紧背楞的方法对加固竖向构件平面模板的施工方法。2.1.16 拉片式加固体系S1.attedreinforcementvertica1.formwork采用定长开孔的薄钢片穿过两片相邻边肋洗槽开孔模板的槽位，用销钉销片锁紧边肋和拉片的方法进行对拉加固的竖向构件平面模板的施工方法。2.2 符号2.2.1 荷载和荷载效应Gi模板及其支撑自重标准值：G2k新浇混凝土自重标准值；G3k钢筋自重标准值；G4k新浇混凝土作用于模板上的侧压力标准值；M弯矩设计值；N轴力设计值；NEx欧拉临界力；Nb对拉螺栓轴力强度设计值；QIk施工人员及设备荷载标准值：Q2k倾倒混凝土对垂直面模板产生的水平荷我标准值；Q3k泵送混凝土或不均匀堆我等因素产生的附加水平荷载标准值；Q4k风荷载标准值；S荷载效应组合设计值：WO基本风压：2.2.2计算指标Es钢材弹性模量；Ea镁及铝材弹性模量：fam镁及铝材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值：fau镁及铝材的抗拉强度：fav镁及铝材的抗剪强度设计值：feu一混凝土立方体抗压强度：fet早龄期混凝土轴心抗拉强度；ib螺栓抗拉强度设计值：f钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值；钢材抗剪强度设计值：f.2镁及铝材的规定非比例伸长应力：Ga一镁及铝材剪切模量：Gs一钢材剪切模量：2长细比计算值；容许长细比：V挠度计算值：2.2.3几何参数A截面面积：B混凝土柱宽度；bb混凝土梁宽度；D钢管外直径；H模板支撑高度：hf一混凝土楼板厚度；hb混凝土梁高度：/一截面惯性矩；i截而回转半径；I长度、跨度；1.et晚拆头支撑间距；Io计算长度、跨度；t钢材、镁合金及铝合金材料厚度:2.2.4计算系数y。第i个可变荷教的组合系数；一轴心受压构件的稳定系数；9x矩作用平面内的稳定系数；支撑计算长度系数；3.1 铝合金材料3.1.1铝合金模板宜采用铝合金轧制板或挤压型材，并应符合现行国家标准变形铝及铝合金化学成分GB/T3190的有关规定和要求。铝合金型材宜采用6XXx系列铝合金。3.1.2铝合金板材、带材的力学性能应符合现行国家标准一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分：力学性能GB/T3880.2的要求，管材、型材的力学性能应符合表3.1.2的要求。«3.1.2合金牌号厚度zran抗拉强度fau/MPa规定非比例伸长应力fo.2/MPa伸长率(%)50trm不小于T6061所有2652458T6063所有2051808T6063A102301905IO2201804T60821.5'6.031026083.1.3铝合金的物理性能指标及强度设计值应符合表3.1.3-1和3.1.3-2的规定。痴1.弹性模量Ea(NZnrrf)剪切模量Ga(MPa)线膨胀系数(以每4C计)质盘密度P(kgms)700002700023X10-62700表3.1.3-端神财Ht®W)铝合金牌号抗拉、抗压fam抗剪强度favT6061200115T606315085T60822301203.2镁合金材料3.2.1 镁合金模板宜采镁铝合金组别、铁镭合金组别的镁合金，并应符合现行国家标准镁合金压模铸件的标准规范ASTMB94、变形楼及镁合金牌号和化学成分GB/T5153和镁及镁合金板、带材GB/T5154的有关规定和要求。3.2.2 镁合金的力学性能应符合表3.2.2的规定。*3.22镁合金用性能标准值合金牌号抗拉强度fau/MPa规定非比例伸长应力fo.2/MPa伸长率(%)50mm不小于Z91D2301603AM50A2201206AM60B2201306AZ40M23012012AZ41M24014010AZ31B225140123.2.3 镁合金的物理性能指标及强度设计值应符合表3.2.3的规定。<3.2.3-1镇合金I螃性处指标弹性模量Ea(Nm11r)剪切模量Ga(MPa)线膨胀系数a(以每C计)质量密度P(kmj)450001700026X1031800«3.232«哈金材料强度设计值(Wmm2)铝合金牌号抗拉、抗压f,am抗剪强度fav,Z9ID13377M5010058M60B108AZ1.OM10058Z41M11767Z31B117673.3钢材3.3.1 模板体系中的销钉、背楞、钢支撑等钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB"700和低合金高强度结构钢GB"1591的规定。其力学性能指标及材料强度设计值应符合表3.3.IT和3.3.1-2的规定。«3.3.1-1铜林融性能指标弹性模量ESNrnm1剪切模量GSNra112线膨胀系数a(以每C计)质量密度P(kgmj)2.06X1057000012X10-67850«3.3.1-2钢材强度设计值(N/H)钢材牌号厚度t或直径dmm抗拉、抗压fs抗剪强度fvQ235t<1621512516<t<402051204O<t<6O200115表331-2辆材强度设计值(N三1.)钢材牌号浮度I或直径dmm抗拉、抗压fs抗剪强度fvQ345t,d1630517516<t,d4029517040<t,d632901653.3.2 焊接钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/TI3793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。3.3.3焊钢支撑、背楞等钢配件，表面应进行防腐处理。3.4其他材料3.4.1 铝合金模板焊接时宜采用敏弧气体保护焊，焊丝应符合现行国家标准铝及铝合金焊丝GB/T10858的规定。3.4.2 镁合金模板焊接时宜采用铝极氮弧焊并选用镁合金焊丝。3.4.3 钢材之间进行焊接时，焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GBf5117中的规定。4镁及铝合金模板体系设计4.1 一般规定4.1.1 镁及铝合金模板体系由镁及铝合金模板和配件两大部分组成，模板和配件组成如下：1镁及铝合金模板包括平面模板（墙身、楼面、梁模板）、阴角模板、连接角模等，主要镁及铝合金模板截面尺寸详附录AC；2连接配件包括销钉、紧固螺栓、对拉螺栓、对拉钢片等；支承件配件包括钢背楞、竖向支撑、斜掾等；配件应符合配套使用、装拆方便、操作安全的要求；通用的连接配件和支撑配件详附录CD。4.1.2 镁及铝合金模板尺寸宜采用模数制，通用模板长度和宽度的模数应依据国家标准确定。根据工程特点，允许增加其他专用尺寸的镁及铝合金模板。4.1.3 镁及铝合金模板可分标准模板和非标准模板。配模设计时,在满足承载力和刚度要求的前提下应优先选用标准模板，允许铝合金模板和镁合金模板组合使用。4.1.4 镁及铝合金模板体系应根据工程施工图及施工要求编制专项施工方案。专项施工方案应包括配模图、节点大样图，模板支撑体系强度、刚度、稳定性的计算过程，安装及拆除方法，施工进度安排、构造措施、质量保证措施、安全措施等。4.1.5 镁及铝合金模板体系设计和施工时，应满足镁及铝合金模板及构配件在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度的要求。4.1.6 镁及铝合金模板体系应满足装拆灵活、搬运方便、配件齐全和周转次数多的要求。4.1.7 应用底模早拆技术时，晚拆头支撑间距除满足承载力和稳定性要求外，尚应确保早龄期混凝土结构的受力安全。4.1.8 镁合金建筑模板沿长度方向的两个端部应设置加强肋，加强肋的截面尺寸不小于2mmX2mm。4.2 荷载4.2.1 2.1作用于镁及铝合金模板体系上的荷载可分为永久荷载与可变荷载，具体如下：1永久荷我包括：模板及支撑自重、新浇混凝土及钢筋自重；2可变荷载包括：施工人员及施工设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载、倾倒混凝土产生的荷载、泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载及风荷载。4.2.2 永久荷载标准值1镁及铝合金模板及支撑自重标准值(G1.k)应根据材料密度和截面尺寸计算确定；2新浇筑混凝土自重标准值(Gzk),对普通混凝土可采用24kXm其它混凝土可根据实际重力密度确定：3钢筋自重标准值(Gsk)应根据工程设计图确定。对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板可取1.IkN;梁可取1.5kN;4新浇筑的混凝土作用于镁及铝合金模板的最大侧压力标准值(G4k),当浇筑速度不大于10m/h、混凝土坍落度不大于180Inm时，侧压力的标准值Mk可按下列公式分别计算，并取其中的较小值：G4=0.28t0V1)(4.2.2-2)G4k=eh当浇筑速度大于IOmh,或混凝土坍落度大于180mm时，侧压力的标准值G5按公式(4.2.2-2)计算。式中：G4k新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kNm2);Yc混凝土的重力密度(kNm3);V混凝土的浇筑速度(mh);to一一新浇混凝土初凝时间（三）,可按试验确定。当缺乏试验资料时，可采用to=200(T+15)(T为混凝土温度C);混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度大于50mm时且不大于90mm时,取0.85;坍落度为大于90mm且不大于13Om1.n时，取0.9;坍落度为大于13Omm且不大于18Omm时，取1.0;-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)o混凝土侧压力的计算分布如图4.2.2所示，图4.2.2中h0=G4kYc,图4.2.2混凝土侧压力计算分布图形4.2.3 可变荷载标准值1施工人员及设备荷载标准值(QIk),按实际情况计算，且不应小于3.OkNm2;2倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值(Chk)可按表4.2.3采用，其作用范围为新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度ho之内；枢23咏蛛部喙M1.aMe)向模板内供料方法水平荷载溜槽、串筒、导管或泵管下料2吊车配备斗容器下料或小车直接倾倒43泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载标准值(Q3k),可取计算工况下竖向永久荷载标准值的2乐并应作用在模板支撑上端水平方向；4风荷载标准值(Q4k)应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009中的规定计算，其中基本风压值应按该规范附表D.4中n=1.()年的规定采用(但基本风压不应小于O.20kNm2),并取风振系数。4.2.4 镁及铝合金模板及其支撑承载力计算的各项荷载组合按表4.2.4确定。«424螭史蜘QH羸路卿"合计算项目荷载效应组合计算承载能力验算挠度镁及铝合金模板底模板承载力Gik+G2kMJ3k-Q1.kGk+G2k-K)3k他模板承就力G4k+Q2kG4k支架支架水平杆及节点承载力Gik+G2k+G3k÷QkGik+G2k+G3k支撵立杆与地基承载力支撑立杆的竖向变形G1.k+G2kW3k珀ik+Q4k支架结构整体稳定GIkHi?kM；3k+Q1.k+Q3kG,k+Gak+G,k-H)1.kHMk注:表中的仅表示各项荷载参与组合，而不是代数相加：计算承我能力应采用荷载设计值：脸算挠度应采用荷载标准值。4.3 变形值4.3.1 镁及铝合金模板的允许变形值不得超过计算跨度的"400且不大于1.5mmo4.3.2 构配件的允许变形值应符合表4.3.2的规定：«4.3.洲E件的容僦形值(mm)部件名称容许变形值1.o500柱箍<B500对拉螺性1.o500对拉拉片1.o500注：1.O为计期挎度，B为柱宽.4.4 计算4.5 .1模板及其支撑结构或构件的设计应符合下列要求：1模板及其支撑结构或构件的设计应采用以分项系数表达的极限状态设计方法；2模板及其支撑结构分析中所采用的计算假定和分析模型，应有理论依据或试验依据，并经工程验证可行：3模板及其支撑应根据施工过程中各种受力工况进行结构分析，并确定其最不利的作用效应组合；4承载力计算应采用荷载基本组合；变形验算可仅采用永久荷载标准值。4.6 .2模板及支撑结构构件应按实际工程在施工过程中可能出现的最不利荷载组合状况进行承我能力极限状态计算，承载力计算应符合下式要求：式中:MmaxWn最不利弯矩设计值;净截面抵抗矩；式中：Yo结构重要性系数，其值按1.O采用；S作用在模板及支撑上荷载效应组合的设计值：R一一模板及支撑结构构件承载力设计值，应按国家现行有关标准计算；YR载力设计值调整系数，应根据模板及支撑重复使用情况取用，不应小于1.0。4.7 .3模板及支撑构件的荷载基本组合效应设计值按下式计算：S=1.3ViMZSM(44,人苑、/21式中：S结构作用效应组合的设计值；SGik第i个永久荷载标准值产生的效应值；Sg第个可变荷载标准值产生的效应值；。一模板及支撑的类型系数，对侧面模板，取0.9;对底面模板及支架，取1.0;Ve第j个可变荷载的组合系数，宜取yc;，0.9。4.8 .4镁及铝合金楼面平面模板两短边应直接与镁、铝承梁或连接角模连接，其强度和变形可按整体截面及简支跨进行验算，并应符合下列规定：1镁及铝合金模板抗弯强度按下式进行验算：(4.4.4-1)fam一一镁及铝材的抗弯强度设计值。2镁及铝合金模板挠度应按下列公式进行验算:V=-1.1.1.(4.4.4-2)384m1.j或v=-z1.4.-pz1.v1(4.4.4-3)384Et48E,1.j式中：qg均布线荷载标准值；P集中荷载标准值；E一一弹性模量；I截面惯性矩；Io模板计算跨度：1.v容许挠度，按4.3节采用。4.4.5 镁及铝合金墙柱平面模板的简化计和模型，应根据其加固体系确定。对拉螺栓加固体系时，宜简化为连续梁计算模型；拉片式加固体系时，宜简化为四角支撑的单跨板模型加图4.4.5所示,其内力和变形计算详附录EI)图4.4.5四角支撑的单跨板计算模型4.4.6 镁及铝承梁、背楞、柱箍等应视实际情况按简支梁、连续梁、带悬挑的连续梁等验算其强度和刚度，连续梁内力和变形计嵬详附录F。4.4.7 销钉连接按校接考虑，其连接抗剪承载力取销钉抗剪承载力和镁及铝合金模板孔壁受压承载力两者中的较小值。4.4.8 楼板阴角模板的承载力验算应符合下列公式规定：(4.4.8-1)(4.4.8-2)(4.4.8-3)Mmax=PawI2VV:M阴角模板单位长度的弯矩设计值(Nmm),可按图4.4.8计算:楼板模板传到单位长度阴角模板的荷载设计值(Nm);fam镁及铝合金抗弯强度设计值(Nmm2)。阴角模板的截面厚度(mm);图4.4.8楼板阴角模板计算简图卜楼板阴角模板；2-楼板模板；3-墙柱模板；4-楼板模板充当支撑：5-墙柱模板充当支撑M阴角模板的截面宽度(mm)。4.4.9镁及铝合金墙柱侧模板承担的荷载可根据实际情况考虑，墙柱梁板整体浇筑时除考虑新浇混凝土的侧向压力外，尚需要考虑楼面板传递过来的荷载，塔柱侧模宜按压弯构件计算，按下式计算：1.1.1 ±<f(4.4.9)式中：M新浇混凝土侧压力产生的弯矩设计值(N.mm);楼板模板通过阴角模板传递过来的荷载设P一计值(Nmm),可取墙柱与第一跟立杆间距一半范围内楼面荷载；fam镁及铝合金抗弯强度设计值(N1三2).4.4.10 模板结构或构件的长细比应符合下列规定：1受压构件长细比：支撑立杆及桁架，不应大于180;缀条、斜撑等连系构件，不应大于200;2受拉构件长细比：拉条等钢杆件不应大于350。4.4.11 工具式支撑稳定性计算应符合下列要求：1'工具式支撑应考虑插管与套管之间因松动而产生的偏心(按半个上插管直径计算)，按下式进行计算：(4.4.11-1)式中：N-所计算杆件的轴心压力设计值；x弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数,根据4=必的值和钢材屈服强度（f）,其中,二匕,为上插管惯性K1.矩，I2为下套管惯性矩；A一一下套钢管毛截面面积；BmX一一等效弯矩系数，此处为mx=1.0;MV弯矩作用平面内偏心弯矩值，MX=NXd/2,d为工具式支撵上插管的外径；W下套钢弯矩作用平面内较大受压纤维毛截面抵抗矩：欧拉临界力，Ng,=坐匚1.ES钢管弹性模量；'对于上端通过设置晚拆头与梁板铝合金模1.o板形成整体的立杆1.o=H,H为单立杆的实际支撑高度。2支撑上下端之间，在插管与套管接头处，当设有钢管扣件式的纵横向水平拉条时，应取其最大步距按两端较接轴心受压杆件按下式计算：N/（4.4.11-2）A式中：N压力设计值：轴心受压构件稳定系数（取截面两主轴稳定系数中的较小者)，并根据构件长细比和钢材屈服强度按本标准附录G的表G采用；轴心受压构件毛截面面枳；Afs钢材抗压强度设计值：3销钉抗剪按下式计算：N<2Jnz,(4.4.11-3)式中.,fb钢销钉抗剪强度设计值：A,钢销钉的净截面面积；4销钉抗的按下式计算：NN>(4.4.11-4)式中：f,销孔处管壁端承压强度设计值，可直接取钢J材的抗压强度fs；h两个销孔处管壁承压面积，4b=Idbd为销钉直径，t为管壁厚度：4.4.12 对拉螺栓应确保内、外侧模能满足设计要求的强度、刚度和整体性。对拉螺栓强度和变形应按下列公式验算：N=ab(0.9×1.3G4k+1.5Q2k)4.12-1)Nb=AJb(4.4.12-2)N；>N(4.4.12-3)式中：NN=EA(4.4.12-4)对拉螺栓最大轴力设计值;Nb对拉螺栓轴向拉力设计值;a轴心受压构件毛截面面积;b对拉螺栓竖向间距；对拉螺栓净截面面积，可按本标准附录D采An用；作用在螺栓上的永久荷载引起的轴拉力标ngk准殖；、没有特殊规定可取柱或剪4.4.13 拉片式对拉加固体系应确保内、外侧模能满足设计要求的强度、刚度和整体性。对拉拉片分为重复使用和一次性使用两种形式，一次性使用的拉片增加了断点，如图4.4.13所示。拉片强度和变形应按下列公式验算:N=IxI,(0.9×1.3G4k+1.5Q24.13-1)k)Ngr=IIG4k(4.4.132)d=:A(4.4.13-3)=-ftk(4.4.13-4)4n(4.4.13-5)T=止1.Ja(4.4.13-6)式中：N一却对曲娅斜恻力设计值;Ix对方M片的向间距；b1对拉拉片中间截面的宽度:b一一对拉拉片端部截面的宽度;：对拉拉片孔边缘到受拉片边缘的距离;)z一对拉拉片中间截面的面积，A1=b1×t;对拉拉片销孔处的受拉面积，%nA2n=(b2-D)×t;对拉拉片销孔处的受剪而机A2V=×tfi-拉片钢材抗剪强度设计值：K，安全系数，取1.5;vrv作用在螺栓上的永久荷载引起的轴拉力标准值；1模板变形容许值，没有特殊规定可取柱或剪力墙宽度的1/500;/O±O八Js_/4.4.14 应用底模早拆施工技术时，支撑立杆的稳定性应按底模未拆除和底模早拆后两种的工况分别进行验算。4.4.15 应用单立杆早拆模板技术时，支撑体系除满足承载力、刚度和构造要求外，板底早拆模板的晚拆头间距尚应满足式(4.4.梁底早拆模板晚拆头间距尚应满足(4.4.15-2):式1.et一一板底或梁底模板采用早拆技术时晚拆头支撑中：间距(m)hf楼板厚度(m);ho梁高(m);b梁宽(m);Ib相邻两平行梁的间距(m);模板早拆时混凝土轴心抗拉强度(Nmm2),fet可通过对应龄期的同条件养护混凝土试块立方体抗压强度fu按表4.4.15对应查取；弯矩系数：对于单向板或梁，两端固定时取k1/12,一端固定一端简支时取9/128;对于点支撑双向板取0.196;e一一施工管理状态的不定性系数，取1.2;yc混凝土的重力密度(kNm3),取25kNm3;Qek施工活荷载标准值(kNr112)。«4415立方体抗眄度与混凝身心抗拉强度对照表fcu(N11三j)101112131415fet(N11mj)0.840.880.930.971.011.27注：采用底模早拆技术时，拆模时同条件养护混凝十.立方体试块的抗压强度fu不应小于IoNJhIm2。4.4.16 竖向支撑拆除时间应通过计算确定，第i层承担的荷载比例按下列公式计算：广凶期(4.,16-1)¾XE,=0.23(Int41)E(4.4.16-2)式中：ri各承力分配层楼板的刚度调幅系数，取r1=0.95,r2=1.O,3=105,r4=1.10;W,各承力层承担的荷载比例；龄期I天第i层混凝土的弹性模量，按式Fi”4.4.162计算；Ec一一各承力分配层混凝土构件的惯性矩。4.4.17 当竖向构件与水乎构件的混凝土连续浇筑时，尚应进行镁合金及铝合金体系的整体稳定的验算。模板的整体稳定性应进行下列工况分析：1混凝土浇筑前，在风荷载和模板自重作用下抗滑移、抗倾覆分析；2混凝土浇筑过程中