装配式预应力混凝土简支空心板桥毕业设计.docx

装配式预应力混凝土简支空心板桥设计方案20xx年XX月目录第二*方案比较方案一：预应力混凝土连续梁桥(8×8m)5第三章初步设计第一节原始资料6第二节水文计算7第三节桥面总体布置9第一节永久作用效应计算I1.第二节基本可变作用效应计算H第三节作用效应组合17五章预应力筋*18第一节项应力钢筋截面积的估算18第二节预应力钢筋的布置23第三节换算截面几何特性计算23第四节空心板强度计算24第五节预应力损失计算27第六节短音状态应力验算29第七节持久状况应力验算29第八节正常使用极限状态应力验算32第九节变形计算33第十节项施应力截面上绿拉应力计算34八章的抗第一节被缝剪力影响线36第二节作用在较缝上的荷载计算37第一节按受弯构件计算内力3842第三节连接杆锚固长度计算434344第一节确定支座平面尺寸第二节确定支座厚度第三节支座偏转的胎算第四节支座抗滑稳定性的骏算45第一节设计资料第二节桥台尺寸拟定46第一节上部结构重力计算46第二节汽车荷载与人群荷载计算47第三节桥帽与敢身自承48第四节墩身底竖向荷载效应标准值48第五节风荷载48第六节纵向力49第七节墩身底截面按承载能力极限状态验算50第八节内力组合53第九节桥墩稳定性验算53第十节地帽配筋5454第十一章班上瞰计第一节设计资料54第二节桩的设计55第三节群桩布置56第四节桩的内力计算57第五节桩基础的脸算62第一节桩顶处的局部压应力验算6668第三节承台抗弯及抗剪切强度骗算70.考姬:第一章概述发展交通事业，实现四通八达的现代化交通，对发展国民经济，巩固国防具有非常重要的作用。在公路、铁路、城山.和农村道路交通以及水利等建设中，为了跨越各种障碍(如河流、沟谷或其他线路)必建各种类型的桥梁与涵洞.因此，桥涵又成为陆路交通中的重要组成部分。在经济上，桥梁和涵洞的造价一般说来平均占公路总造价的10¾-20¾.特别是在现代高等级公路以及城市.高架道路的修建中，桥梁不仅在工程规模上十分巨大，而且也往往是保证全线早日通车的关键。在国防上，桥梁是交通运输的咽%在需要高度快速、机动的现代战争中具有非常重要的地位。考虑到沙河两岸具有许多工厂、商业区、大量:高层建筑房屋，政府有关部门计划在沙河之上建一座桥梁，以方便两岸人民、发展两岸经济，并命名为“利民桥”。第二章方案比较为了获得适用、经济和美观的桥梁设计，有关部门进行了深入细致的调包和研究，并结合有关方面的要求综合考虑，满足使用、经济、结构尺寸、构造、施工、美观上的要求，做出几种方案，最后通过技术、经济等方面的综合比较获得最优设计.方案一：预应力混凝土连续梁桥(8×811)方案二：预应力混凝土简支板桥(支X4m)方案：.：钢筋混凝土双曲拱桥(32×2m)衣2-1方案比较表序号、方案类比、较项目、第一方案第二方案第三方案预应力混凝土连续梁(8×8m)预应力混凝土简支板桥(16×4m)钢筋混凝土双曲拱桥(32×2m)1桥高(m)3332桥长(m)6464643最大纵坡(%)1.52.02.04工艺技术要求技术先进，工艺要求严格，所需设备较少，占用施工场地少.技术较先进，工艺要求严格，施工方便，制造工艺简单。已有成熟的工艺技术经验，需用大量的吊装设备，占用施工场地大，需用劳力多。5使用效果属于超静定结构，受力较好，主桥桥面连续，无伸缩缝，行车条件好，养护属于静定结构,受力不如超静定结构好,但其结构质量安全可靠,耐劳性好，计算简便。拱的承载潜力大伸缩缝多，养护较麻烦。纵坡较大，东岸广场及引道填土太高，土方显也容易。大，土方来源困难。6造价及用材钢材用量大，造价也大。钢材用量小，造价低。造价最低，耗用钢材少，但木材、水泥多。通过以上T种方案比较，从使用效果、造价、材料等诸多方面看，第二方案优点最多。第一方案由于“利民桥”属于城市桥梁且桥跨较小，造价较高不宜采用：第三方案由于在城市施工，施工场地不宜占大旦土方来源困难，不宜采用。所以第二方案最为介理。第三章初步设计第一节原始资料一、水文数据资料设计洪水为频率为2乐设计潦量为：Q,=962/$,设计流速为匕=4.1.",s,I1.=O-8,e=0.8.波浪SJ度取0.5%.二、气象资料：当地最热日月平均气温23.5。,最冷日月平均气温-6.1"C,极端最高温38"C,极端最低温度-25.0"C,地面冻土深0.8，“，设计风速V=I7j/s.三、地质资料据工程地质勘察报告（钻探深度为20"?）,桥位河床下的地质条件如下表：表3T河床下地质资料报告表土名土特征参数充填土=20KPa*E=70jI'.层厚15.=25.3.y=9.87m'.y=1.9.1Vm,淤泥质粘土=QAMPar1=12叱灌注桩KbiJ=IQkPa,e=.2,Ti=IOSd打入桩）层厚3.5m,=16,5kNmy.y'=9.90Vm'.Vuv=23.5粉质粘上I1.=0.3,<y=20.4%,C=3kPa,=22,y'=9.9kNmf,=18.7AVm/=26.9rmJ=T（Upa（打入桩），r,=65A&（灌注桩）e=（）.73.0=IX）kPa.层厚5，粘土I1.=O.8,）=25.2%,C=IOAPa«=20"./=9.73,z./=9MNmy=27kNm力=37H（打入桩）>>=407P（灌注桩）e=0.8.0=120AP”，层摩15”中砂D1=0.5.=19.9%,¢=36*'.=1.9.8Vwy=26.9kNmi,r.=65kPa(打入桩)，r,=5(MP”(灌注桩)=26(X)APaM厚1.5，砾砂Dr=0.8.=26.1%.f=42",y=11.UNmy=26.7AN/mi=I(X)J1.Prt(打入桩)，弓=10OkPa(灌注桩>o=560kPa,层厚6m(该层未钻透)河流两岸除河床标高下与河中心相同外，岸边河中心标高以上为松散砂土，地基容许承载力hj=mx,空隙比10.95,夹有淤泥历粘土，层厚为1m.四'设计荷载公路-H级人群荷载：3.QkNZm2桥面宽度：净-7+2X1.0，“道路等级：U级本河道不通航抗震设防烈度为7度第二节水文计算一、过水面积计茸设计水位拟订为983.33/«,水面宽度69.606m过水面枳：1=0.333X0.12×-=0.02m12Aj=4.9×(0.12+3.16)X-=8.036mi2>=27.3×(3.16+3.91)×i=96.50f>m2A,=3.4×<3.91+4.44)×-=14.195mi21.=15.3×(4.44+4.08)×-=65.178m1At=12.9×<4,08÷2.76)×-=44.118m22A,=2.76X5.496X-=7.584mz2A41=A1+A.+A+A.+Ar,+A,.+A,=235.637m2设计过水面积：W=q,vn=9624.1=234.631nt2A-W=235.637-234.634-1.003J取标准跨径=16m分为4跨，桥长64n,桥墩宽取1.2n°j=15.Im：p=1.2加：Q,962117s:1.-60.4m-d1.=1.2/64-0.01875,¢=1-*H=0.8982：15.1QWA=NP=221849/H21£*(T)M0,8982x1.2x(1-0,01875)x4.1Aj=ASX(1-)=217.689M二、桥面标高非通航河潦：I1.=II,+gM+A?+A也2S4桥涵水文B表12-4A/?=0.5，桥面铺装采用防水混凝土铺装，上面层为3E厚的细粒式沥青混凝土与5Cm厚的中粒式沥青混凝土，下面U为IOa厚的C40防水混凝土。波浪高度h,=0.5m.-.=2/3X0.5=0.33tnH,=983.33m:.H.-983.33*0.33+0.5+0.88=984.95；«三、桥梁墩台的冲刷计算(一)一般冲刷深度计算河槽为粘土质河槽1.=0.3；e=0.95：仁=4=,1.=235.637/64=3.682单宽流量集中系数：¢-1.3;桥孔侧收缩系数：£=0.8982：河槽部分一般冲刷深度：hp=)I=8.Mm(二)最大冲刷深度计算：侨墩计.算宽度B=1.2，”：桥型系数1=0.99：4w：1.-60.4m：»5j1.3x962(4.44V0.8982X60.413.682)0.33×0.3冲止流速:K=V,=0.22(7=1J=0.22×f8.14=1.185；1.,>e)p【0.3*、獭1h,8.14一=6.78>2.5：BQ12hb=0.83XKi-j5v=O.83×0.99×1.2m×O.3s×1.185=0.24m：最大冲刷深度：hi=hp+%=8.14+0.24=8.38m第三节桥面总体布置一、桥面总体布置：预制板标准跨径：=6.n；计算跨径：/=15.60：板长：15.96?：桥面净空：净7+2X1.0,：设计荷载：公路一II级：人群荷载：3.OkNZnr.图37桥梁立面示意图二、构造型式及尺寸选定桥面净空为：7+2X1.0/«：全桥宽采用九块预制预应力空心板，每块空心板宽99“。空心板全长15.96m,每块板内主筋采用钢跤线1X3束12.9c:。图3-2空心板截面构造及尺寸（尺寸单位c，n）<-）毛截面面积=99x7O-2×38×1.8-4×ffx1.9-2×!-×7×2.5+7×2.5+-×7×5222=69301368-226«.2299-87.5=3206.3cm(二)毛酸面对中心的惯矩每个挖空的半圆面积为：4,=-Ri=-!-x92=567.1EJ：224R4×I9q“出心、：y=80.6mm：3113汽半网对其自重重心的轴0-0的惯矩为：,=0.（XX>8/4=0.（X）686x384=14304cm'：全截面对1/2板搞出的睁矩：Si.ma=2×；x5x7x（|x7+2】）+2.5x7x（28+1）+；x2.5x7x（28+g）=2538.1.cn2s.Shr板高2538.1毛被而重心离1/2板高处的距离为：4=一宗一=痂3=°79”（向下移：铁缝重心对"2板高处的距离为：dn=个祟=29cm：由此得空心板毛截面对重心轴的惯矩Ih：'99x70_+99x70x079，_2x|38x182+38xI8x079；j_4x1.43()4_2x5671xft12I12J=2829750+4325.013-37789.7688-57216-661619.0107-77651.35875=1999.8×10,cw,第四章作用效应计算第一节永久作用效应计算一、空心板自重:g=AA7=3206.3XH)-"*X25=8.O2RN/，”。二、人行道板及栏杆重力计算人行道板及栏杆重力，参照其他梁桥设计资料，垠侧事:力取12.OKNm,桥面铺装采用等厚度8沥青混凝土。则全桥宽铺装每延米总重：0.08X7X23=12.88kNHn；IOcm厚的C40防水混凝土重：0.1×7×25=17.5kNm12×2÷1288÷175=434wp三、钱缝重力的=（87.5+1X70）×IoYx24=0.378,n。由此得空心板的每延米的恒载：g=心+期=4718ANn四、恒载内力计算表47恒载内力计莫组合荷效种类g(kNm)1<m)M(kNm)Q(kN)跨中（犷）EQ2)支点（如我可期恒我8.0215.60243.968182.97662.55631.278二期恒我4.71815.60143.521107.64136.80018.400恒教介计12.73815.60387.489290.61799.35619.678第二节基本可变作用效应计算一、基本可变作用横向分布系数空心板的可变作用横向分布系数跨中和4处按校接板法计兑，支点处按杠杆原理法计.算，支点到4之间按直线内插求得。（一）跨中及4处的可变作用横向分布系数计算空心板的刚度系数一=要（25啜外I=It=1999.8×10,cw'b=100<11;/=15.6X10%，”：I.一一空心板截面的抗扭刚度（空心板截面构造简化如下图4-1）4b2h24X(99-8)2X(70-7)r=22b=2×(70-7)2×(99-8)P1.G87i131469156三3150471.0,cw415.73+2611>,<Q1999.8XIO1(100V则y=5.8XrX3150.47×10,U560J=0.01513图2横向分布影响线及横向最不利加载图汽车及人群荷载横向最不利加我如下图：表4-2各板可变作用横向分布影响线坐标表板号Y单位荷载作月科置（i号板中心）12345678910.0118516213611598867772690.0223619414711388705749460.1513211177142114937867615820.01162158141119102908175720.0219418916012295756253490.1513178174151121998372646130.01136141142129I1.1.978781770.02147160164141110877262570.1513142151153135I1.1.9280726740.011151191291331231089790860.0211312214115213410687757()0.151311412113514312910792837850.0198102I1.1.123131123I1.1.102980.028895110134148134IIO95880.15139399I1.1.129140129I1.1.99931号板：，八=1Z1.fi=I(0.171+0.120+0.092+0.068)=0.2255m=E认=(0.211+().058)=().2692号板：n.=；(0.174+0.127+0.097+.0073)=0.2355m1.=(0.178+0.()61)=0.2393号板：，“汽=(O.I5I+0.139+0.109+().081)=0.24n=(0.142+0.067)=0.2094 号板：=(0.121.+0.1.41+0.127+0.094)=0.2415"，人=(0.114+0.078)=0.1925 号板：，/=1(0.099+().125+0.139+0.113)=().238ma=(0.093+0.()93)=0.1«6表4-3各板可变作用横向分布系数汇总表、XX板号横向分12345ma0.22550.23550.24000.24150.2380In0.29600.23900.20900.19200.1860由此可见，分两行行车时4号板最不利跨中与4处的荷载分布系数：m=0.2415,/M,=0.19202支点处的可变作用横向分布系数许免（杠杆原理法2号板：=×1.0=0.5.m人=2.0:3号板：z11zt=X1.0=0.5.切A=°：4号板：m,.=X1.0=0.5.,、29=°:5号板：，几*=g1.0=0.5,1=。3支点到4处的可变作用横向分布系数（内插法）IZ0.5“1.0IZ10Vr/A图4-32号板受力图示表4-4空心板的可变作用横向分布系数AttHM'K宽一跨中及4处支点汽车荷载0.24150.5人群荷教0.19200二'活载内力计算（一）均布荷载和内力影响线面积计算表4-5均布荷我和内力影响线面积计算型截面公路一II级均布荷载kNm）人群(kNm)影响线面积（m'或m）影响线图式Mi1.i10.5X0.75=7.87530X0.75=2.25C=产/8=30.4227.7852.25/8=1.95_1.2I_!/2M1147.7852.2532/32=22.815Qm7.7852.25I33-×-×-1.=4.3S752443/41/4Qo7.7852.25-×I5.6×I=7.82（一）公路11级中集中荷载P、计算计算弯矩效应时Pt=0.75X180+吧一(15.6-5)=180.3JtN50-5_计算剪力效应时PF180.3X1.2=216.36RN<三)计算冲击系数A-O.32063zn2.I.-0.019998w,.G-0.32063×25-8.02Nm,m=Gg-8.02/9.81=0.817×10,NS7wC40混凝土E取3.25×10wNm1白貂出场，”反113.25×10k,×0.019998门振基频：/.=-J-=r×J；=5.757I1.z,2i2Vw1,2×I5.62VO.817×IO31.5Hz5.75714Hz.y=().1.767hf-0.0157=0.2936则(1+)=1.2936(四)跨中弯矩何小，跨中剪力QS计算由于双车道不折诚,故g=1.计算如下表表4-6跨中弯矩与剪力组合表截面荷载类型%或3(kNm)PX(kN)(1+4)m。或了S(kNm或kN)S,SM：公路II级7.875180.301.29360.241530.4274.84294.51/4=3.9219.67人群2.250.192030.4213.14QN公路H级7.785216.36I.29360.24151.954.8038.600.533.80人群2.250.19201.950.84S=(+)G4Q+",pty,)SA=W.q,Q（五）4跨的弯矩与剪力4=1（双车道不折诚）表4-74跨弯矩与剪力组合表截面荷教类型”或q.(kNm)PK(kN)(1+)IUC或yS(kNm或kN)S1SMm公路11线7.875180.301.29360.241522.81556.129220.8843/16=2.925164.755人群2.250.192022.8159.856Q1.公路11级7.785216.361.29360.24154.387510.79461.4880.7550.694人群2.250.19204.38751.895(六)支点的剪力7.785kNm图4-4支点剪力计奥简图横向分布系数变化的区段的长度：m变化区荷载重心处的内力影响线坐标为：y=1×15.6-3.915.6=0.917=(+")fq牡。+系叫，一叫W-10=1.2936X1x7.875X0.2415×7.8+(0.5-0.241.5)×0.917=25.12kN.=(1.+)w1%=1.2936×1×0.5×216.36×1.0=139.94kN公路11级Q>=25.72+139.94=165.66kN(七)计算支点截面人群荷载最大剪力QZ=M1-<Z,+011,-wk.y=0.1920x2.25x7.8+号X(O-0.192)×2.25×0.917=2.597kN第三节作用效应组合一、按承载能力极限状态组合(Smf=力2Sw+1.4S汽=0.8x1.4XS人)表4-8承载能力极限状态组合序号荷载类型考矩(kNm)剪力(kN)支点IM截面跨中支点1/4截面跨中结构自选0260.617387.48999.35649.6780.000汽车荷载0220.884294.510165.66061.48838.600人群荷载09.85613.1402.5971.8950.8401.2X0348.740464.987119.22759.6140.0001.4X0309.238412.314213.92486.08354.0400.8X1.4X011.03914.7172.9082.1220.941S*理+0669.017892.018354.060147.81954.981二、正常使用状态长期效应组合(S,1.,=NSf"+04S;-(US人)表4-9正常使用状态长期效应组合序->荷载类型弯矩(kNm)剪力(kN)支点/4截面路中支点/4技面跨中结构自重0260.617387.48999.35649.6780.OOO汽乍荷叔0220.884294.510165.66061.48838.600人群荷载09.85613.1402.5971.8950.8400.4X(+)092.296123.06067.30325.35315.760&产十0382.913510.549166.65975.03115.760三、正常使用状态短期效应组合(SN=NSn1.t+07S汽+1.0S)表4-10正常使用状态短期效应组合号栽型荷类弯矩(kNm)剪力(kN)支点1/4僦面路中支点/4技面中结构自重0260.617387.48999.35649.6780.000汽车荷载0220.884294.510165.66061.48838.600人群荷栽09.85613.1402.5971.8950.8400.7X0154.619206.157115.96243.04227.0200455.092606.786217.91594.61527.860第五章预应力钢筋设计第一节预应力钢筋截面积的估算采用先张预应力混凝土空心板桥，预应力采用钢线线1X3<1>129E,沿空心板跨径方向采用直线布置。设预应力钢筋束的截面积为j1,其一般由空心板的跨中截面内力控制，按以卜三个条件估算：一、按极限状态抗弯承载力要求估算心在跨中截面的抗弯能力极限的状态卜.，预应力钢筋达到抗拉设计强度,混履土达到抗JK设计强度，取空心板受压翼缘计算宽度，=99cm.I1.忽略皎缝I8II15cm由AhI1.=×382+I8×38=1818.1Ifkrw2h'懦X1Q*-b1.h-=+20.00686×3812aa12+2X567.IX(8.06+9)2图5T空心板换肾等效工字形故而=3597337.17an得*x818J15昭=3597335/717(尺寸单位:On).,At=48.73cm,bk=37.31cm则等效工字形截面的上翼缘板厚度：小九4=35-等f等效工字形被面的下翼缘板厚度：¼=y,-=35-=10.64w22等效工字形被ifii的肋板厚度：-物=99-237.31.=38c“j设预应力钢筋布置在空心板下部一排，空心板跨中翻面M,-892.018kNm,并假定预应力钢筋重心距下板边缘距离为a,.取a,=4E,则板的有效高度o="-a、=66cn.由公式=九"X和TM=1.1.b也-9可以求得预应力钢筋面积心为:Afib%>J2"_1R.4×0.99×0,66）2（）.9«92.0181（3“二为一心灰1260V-18.4XIO6X0.99X0.662=0.00101989m,=1019.891111n,用选定的单根预应力钢筋束的面积八W除AZ可得所需要的预应力筋根数，单根预应力钢筋束的面积为（采用钢较线1X312.9cm（三股）：Apj="°=130.6987»'板所需筋根数/=&=7.8根=8根二、按施工阶段混凝土正应力要求估算（一）预拉区边缘混凝土拉应力控制条件公式:N,相应阶段预应力钢筋的合力：y；一一构件被而上边缘到被而重心轴的距离：0.79+35=35.79cm：工一一构件截面下边缘到截面重心轴的距离：35-0.79=3.21而；全截面回转半径：=",A,=24.97<n:.全截面而积：A1=3206.3cm/.全截面惯性矩：/,=1999.8×10c11'；Mt1.构件恒载在计算截面处引起的弯矩：MU=243.968kNm.张拉时混凝土强度达到设计强度的80%,相当于40号混凝土在张拉时为35号,查公预规轴心抗拉强度标准值f"=22MI%,故张拉时构件上缘混凝土限制值反,1=0.7,rt=0.72.2=1.54MPa,其轴心抗压强度标准值(=23.4MP3张拉时构件下缘混凝土压力限制值为：q,1=()7,/,=0.7×23.4=16.3KMPaeJx35Z90.6237x10"3260.3XIO2X243.96XIOh×357.91999800×1045.738x10"0.90618×106.-×1070.06332-11.035NP髀(二)按预应力区边缘混凝土压应力控制条件可得公式:%”X342.1N1+可.1>1.+0.6237×10,1+,w×5.485×I01.17r三z-1.1.5O3÷O,三e,三、按使用阶段混凝土正应力估算(一)按受压区不开裂控制条件可得NJMf2.Mf.一一传力锚固之后所承受的后加恒载与活载在计算截面处引起上午考矩：1.=I43.52IkNm.M,=297.51+13.14=307.65kNm；一-考虑预应力根失全部出现后的有效预加应力与传力锚固时有效力的比值a-0.8：,.J,分别为使用阶段对混凝土拉压力和压应力的限值：rr,=0,r,=0.5X26.8=13.4MPaGX357.90.6237×IO532063×而一+(243.968+143.521+3。7吁1。隈357.9IO.I998×IO"0.8+4.5903<n,1r-0.399×IO7X1.O72+0.011503P<-)按受压区边缘混凝土压应力控制条件可得cw×342.1.A0.8×I-0.6237×105J乙32063dJoX243%8+4352I+3O7%(x34210.199800x10"0.8-5.48KF"S0.381X1.O7.-,×10,2.1-0.0144Nf,paNP应满足以上四个不等式的要求，可以用图解法，如卜图所示:图5-2N”计算图示由图可知，当e8=25Ontt时，取J-O?=7.87575,即N,=2050.97AN,此时,V=些也一=1987.37“/,所以所需预应力钢筋的束数为:ae,n0.8×0.75×1720=181根)/1.987XQ石="24'7×4综合考虑，故选用18129作用预应力钢筋，A=I8x4N=I8x%当上=2352<,采用钢跤线1X3束，则板内布置18根钢锐线。第二节预应力钢筋的布置先张法预应应力钢筋的构造布置应满足E公预规B的要求，取预应力钢筋净保护U为3e.得钢筋重心离板底边缘距离为：“，=3.0+弩=3.760n,取4cm”18根钢校线在板横截面中呈不均匀分布，预应力钢筋在截面中的分布见下图：第三节换算截面几何特性计算一、换算截面面积A>=+(n-I)AV=3206.3+(6-1)×23.52=3369.3cm2一一钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比：=也=黑=6二、换算截面重心位置钢筋换算搬面对毛截面重心的静矩：SK=(6-1.)×23.52×(35-0.79-3.76)=497248&W;换算截面重心对毛截面重心的偏离：dk=1=噜等=1.47&"晌下卜,入3369.3换比截面重心到截面卜缘距离：y01.=35-0.79-1.476=32.73cm：换算技而重心到极面上缘距离：y0t=35+0.79+1.476=37.27(11;钢筋重心至换算截面重心的距离：,=32.96-3.76=2K.97cn.三、换算截面的惯矩/"=4+A*"i+("7)4d=1999800+3266.3×1.4762×(6-1)×23.52X28.97*=2143836.47<n4四'截面抗弯模量u,/«214383647,4,nn,3W上k2143836.47W=-J=655(X16&7，Wt=-=57521.77cm,1.F32.73yft,:37.27第四节空心板强度计算一、正截面强度计算工字形截面总有上翼板或下黑板位F受压区，故正截面承载力可按T形截面计兑.由水平力平衡.即£=o,可求得所需混凝十.受压区面积A“为：4,A.=I17O×23.52=38212.2>wh,=18.4×99×10.64=19381.8属第11类T形截面，则由九A-九国-M"11702352-18.4×(990-242.8)×106.4nnhX=：1/yrfiImmf1.1.t-bf18.4x990h,=106.4<.v<bh1.,=0.4X66()=264mm=rfM儿司+几-力%(儿-明=18.4x242.8x129.47x66()-(+18.4(99()-242.8)106.4660)=1231.96kNmr,-Mt=O.9×892.OI8kNm-Wtw>rMj.,可以认为截而满足不需配置普通钢筋。二、斜截面强度计算发核主梁截面尺寸：根据公预规第529条，矩形，T形和I形截面的受弯构件，其抗剪裁ifS应符合下列要求：展匕051X1.O-VZ=，丸%=0.9,Vrf=354.060kN,f1.t=40,b=234.811m,/%=700-30=670ran代上式得：匕=0.51.×I0'j×40X243.8×670=526.88fr,Vif=0.9x354.06=318.65<526.88V二截面尺寸满足要求.三、箍筋设计<-）核算是否需要根据计算配置拴筋根据公预规第5.2.10条,矩形，T形和I形技面的受弯构件，当符合4匕<050xUF'4,R1.,时可不进行斜截面抗剪承载力验算，仅需要按公孩规第9.3.13条构造要求配制推筋.，0.5X10X1.25X1.65X243.8x670=168.45AN<r1-Vrf=318.65空心板仅沿跨长相当部分区段需计算箍筋，为构造与施工方便，本设计预应力混凝土空心板不设斜筋，计算剪力全部由混凝土与抽筋承担。（二）计算箍筋的最大间距S,计算不需配巴剪力筋区段长度XX168.45-54.9817980354.060-54.981丁3027.57mm.按计.算设宣剪力钢筋梁段长度1.1=7980-3027.57=495