楼板模板扣件钢管支撑架计算书.docx

楼板模板扣件钢管支撑架计算书依据规范：£建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011£建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008£建筑结构荷载规范GB50009-2012£钢结构设计规范GB50017-2003心昆凝土结构设计规范GB50010-20106建筑地基基础设计规范GB500072011计算参数：钢管强度为205.0WmmJ钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设计算高度在现场实际高度基S1.1.上加相应尺寸,按照最不利荷载效应计算“统一高度6.Otn.立杆的纵距b=O.90m,立杆的横距1=0.90b,立杆的步距h=1.20f11,面板厚度15mm,剪切强度1.4Wmm2,抗弯强度15.OWmm?,弹性模量6000.0Nmm2,木方60X8Onun,间距200mm,木方剪切强度1.3Ni三2,抗弯强度1.5.0Nmm弹性模量9000.OWmiE梁顶托采用100X1.oomm木方。模板自重020kWm混凝土钢筋自重25.10kNm帧倒混凝土荷载标准值3.OOkNZm2,施工均布荷载标准值2.50kNm扣件计算折减系数取0.90。I1.J1.JJ1.d蚁向*/1J横司钢首1决托梁.工D图楼板支拄架立面简图图楼板支捽架立杆稳定性荷我计算单元按照JGJ130,GB50666规范，幽定荷载组合分项系数如K：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.20)÷1.40X2.50-7.354kNm'由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7X1.40X2.50=6.516kNm'由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为力48X3.5。钢管惯性矩计算采用I=11(D4-d4)64,抵抗距计算采用W=Jt(D1.d4)/32D.一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验修其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1.=25.1OO×0.120×0.900+0.200×0.900=2.891kN/m活荷载标准值<12=(3.000*2.500)×0.900=4.950kNn面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩R'分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩H'分别为：裁面抵抗矩W=bh26=90.00×1.80X1.80/6=48.60cm3：械面惯性矩I=bh312=90.00×1.80X1.80X1.80/12=43.74cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面离度。(1)抗弯强度计算f=M/W<f其中f面板的抗弯强度计算值(Wn1.m2)：M面板的最大弯距(N.mm)：W面板的净截面抵抗矩：f一一面板的抗弯强度设计值，取15OOWmm?:M=0.100q1.2其中q荷载设计值(kN/m)：经计莫得到M=O.100×(1.20×2.891+1.40×4.950)X0.200X0.200=0.042kN.m经计和得到面板抗弯强度计兑值f=0.042×1000X1000/48600=0.856N三2面板的抗弯强度验算f<f,满足要求！(2)抗剪计算T=3Q2bh<T其1I1最大剪力Q=0.600×(1.20×2.891+1.4×4.950)×0.200=1.248kN截面抗剪强度计算值T=3×1248.0(2×900.000×18.000)=0.116N三-截面抗剪强度设计值T=1.40NrwJ面板抗剪强度验算T<T,满足要求！(3) 挠度计算(4) V=O.677q1.4/100EI<v=1/250面板最大挠度计算值V-0.677X2.89IX200"/(100X6000X437400)=0.012Ittn面板的最大饶度小于200.0/250,满足要求！二、支撑木方的计算木方按照均布荷栽计算.1 .荷载的计算(1)钢筋混凝十.板自田(kWm)：q1.1.=25.100×0.120×0.200-0.602kNm(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.200=0.O1.OkNZm(3)活荷我为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kNm)：经计算得到,活荷载标准值q2=(2.500+3.000)×0.200=1.100kNZm静荷致q1.=1.20×0.602+1.20×0.040=0.771kNm活荷载q2=1.40X1.i00=1.540kNm计算单元内的木方集中力为(1.540+0.771)X0.900=2.080kN2 .木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载q=P/1=2.080/0.900=2.31IkN/m最大弯矩M=0.Iq1.2=O.1X2.31X0.90X0.90=0.187kN.m最大剪力Q=0.6q1.=0.6×0.900×2.311=1.248kN坡大支座力N=1.IqI=1.1X0.900X2.311=2.288kN木方的截面力学参数为本算例中，被而惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩w=bh26=6.00×8.00X8.00/6=64.OOcm3;截面惯性矩I=bh312=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm*：式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.187×10664000.0-2.93N三2木方的抗弯计算强度小于15.0K三2,满足要求！(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6q1.截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bh<T搬面抗剪强度计肾值T-3×1248/(2X60X80)-0.390Nibd2裁面抗剪强度设计值T-1.30Nmm2木方的抗剪强度计算谪足要求！(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计兑的最大支座力除以木方计算跄度(即木方下小横杆间距)得到q=0.642kNm最大变形v=0.677q1.4100EI=0.677×0.642X900.0*(100X9000.00×2560000.0)=0.124m木方的最大挽度小于900.0/250,满足要求三、立杆的稳定性计算荷示准值作用于模板支架的荷载包括净荷载、活荷载和风荷教。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：-0.148X19.130=2.835kN钢管的自重计算参照JGJ130附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：Nc2=0.200×0.900×0.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：Ng3=25.100×0.120×0.900×0.900-2.440kN经计算得到，静荷载标准值Nc=(Ngi+Nc2+Ng3)=5.437kNo2 .活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载.经计算得到，活荷载标准值NQ-(2.500+3.000)×0.900×0.900-4.455kN3 .不考虑风荷教时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20Nc+1.4ONo五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稔定性计算公式3力A其中N立杆的轴心压力设计值，N=12.76kN<1>一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比IJi查表得到:i一一计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A立杆净截面面积(end：A=4.89W一立杆净截面抵抗矩(Cnd：W=5.08。一一钢管立杆抗压强度计算值(Wmra2)：f一一钢管立杆抗压强度设计值，点=205.OONZmm2;I0计算长度(m)；参照JGJ130-2011,由公式计算顶部立杆段：I。=kU(h+2a)(1)非顶部立杆段：1。=ku2h(2)k一一计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；u1,U2-计算长度系数，参照扣件式规葩附录C表；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.20m：顶部立杆段：a=0.2m时，J=1.540,I(I=3.561m：=3561/15.8=225,376允许长细比A-185.190<210长细比验算满足要求I=0.144。-9661/(0.144×489)137.31INzzIiun2a=0.5m时，U1=I.215,1.0=3.697m；=3697/15.8=233.961允许长细比A-192.247<210长细比验算满足要求！=0.135。=9661/(0.135×489)=146.714Nnm2依据规范做承载力插值计算a=0200时，o=137.311Nm立杆的稳定性计算。<f,满足要求！非顶部立杆段:U2=1.951,1.0=3.562m；=3562/15.8=225.415允许长细比A-185.222<210长细比验算满足要求！-0.144o=12761(0.144X489)=181.369NmR立杆的稳定性计算。<打，潴足要求！考虑风荷载时,立FF的稳定性计算公式为：一尧华6风荷毂设计值产生的立杆段弯矩%依据扣件脚手架规范计兑公式5.2.9M1.t=0.9×1.4W1.t1.h210其中Wk风荷载标准值(kN11:Wk=UZ×us×w0=0.350X1.000X1.088=0.381kNm*h立杆的步距，1.50m；Ia立杆迎风面的间距，0.90m；Ib一一与迎风面垂直方向的立杆间距,0.90m；风荷载产生的弯矩Mw-0,9×1.4X0.381X0.900×I.500×1.500/10-0.097kN.m；N. 一一考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值：顶部立杆Nw=I.200X2.854+1.400×4.455+0.9×1.400XO. 097/0.900=9.797kN非顶部立杆Nm=I.200X5.437+1.400×4,455+0.9×1.400X0.097/0.900=12.897kN顶部立杆段：a=0.2m时，U1=I.540,1.0=3.561m；=3561/15.8=225.376允许长细比A=185.190<210长细比验算满足要求!=0.144。=9797/(0.144×489)+97000/5080=158.370Nmn2a-0.5m时，u1=1.215,1.0=3.697m：=3697/15.8-233.961允许长细比A=192.247<210=0.135.长细比验算满足要求！O=9797/(0.135×489)+97000/5080=167.906Nmn依据规范做承载力插值计算a-0.200时，-158.370Nmm2,立杆的稳定性计算。f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,1.0=3.562m：=3562/15.8=225.415允许长细比=185.222210长细比疆算满足要求！=0.144。=12897/(0.141×189)+97000/5080=202.429Nmm2,立杆的稳定性计算。打,濡足要求！梁模板扣件钢管高支撵架计算书(K1.7300*1150)依据规范：£建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011*建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008£建筑结构荷教规范GB50009-2012£钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-20106建筑地塘基础设计规范GB50007-2011计算参数：钢管强度为205.0Wmm2,钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.3m,梁技面BXD=300的X1150mm,立杆的纵距件令度方向)卜0.8的，立杆的步距h=1.20m,梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm,剪切强度1.4Wmra2,抗弯强度15.0N三2,帅性模量6000.ONZmm2a木方60X80三,剪切强度1.3Wmm2,抗弯强度15.0WInm:弹性模量9000.ON/rnm2.,梁两侧立杆间距0.90m.梁底按照均匀布置承重杆5根计并，模板自1110.20kNn2,混凝上钢筋自£25.50kNm顺倒混凝土荷载标准值2OOkNZm2,施工均布荷戏标准值3.00kNm2o扣件计算折减系数取0.80“337"产7才图1梁模板支撵架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如卜丁由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50X1.60+0.20)÷1.40×2.00-52.OOOkNZm2由永久荷载效应控制的组合S=I.35X25.50X1.60+0.7X1.40×2.00=57.040kNm2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7X1.40=0.98采用的钢管类型为448X3.5。钢管惯性矩计算采用I=JT(D1.d4)/64,抵抗距计算采用W="1./)/32及一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验和其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1 .荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kWm)：<1)=25.500×1.600×0.400=16.320kNm(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200X0.400×(2×1.600+0.450)/0.450=0.649kNm(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混涨土时产生的荷载(kN)：经计算得到,活荷载标准值P1-(3.000+2.000)X0.450×0.400=0.900kN均布荷载q=1.35×16.320+1.35×0.649-22.908kNm集中荷载P=0.98X0.900=0.882kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩R'分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩R'分别为：截面抵抗矩W=bh26=40.00×1.80×1.806=21.60cm3；截面惯性矩I=bh312=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4：式中：b为板截面宽度，h为板战而百度。0.88kN2291kNmISOI15QI15QI计算简图弯矩图(kN.m)变形的计免按照规范要求采用静荷我标准侑，受力图与计算结果如下:变形计算受力图变形图(Inm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.308kNN2=4.287kNN3=4.287kNN4=1.308kN最大弯矩M=0.061kN.m最大变形V=0.050mm(D抗二强度计匏经计算得到面板抗弯强度计算值f=Mw=0.061×1000×1000/21600-2.824Nmm2面板的抗弯强度设计值f,1Z15.OON/mm2：面板的抗弯强度验算f<灯,清足要求！(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q2bh=3×2159.0(2×400.OOOX18.000)=0.450Nn2截面抗剪强度设计值T=1.40Nm112面板抗剪强度验算T<T,满足要求！挠度计算面板最大挠度计算值V=0.05011m面板的量大挽度小于1500/250,满足要求！二、梁底支撑木方的计算三、梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载q=P/1=4.287/0.400=10.717kNm最大弯矩M=0.Iq1.2=O.IX10.72×0.10×0.40=0.171kN.m最大剪刀Q=0.6q1.=0.6×0,400×10.717-2.572kN最大支座力N=1.Iq1.-1.1X0.400×10.717=4.716kN木方的截面力学参数为本算例中，截而惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=bh26=6.00×8.00×8.006=64.OOcm3;械面惯性矩I=bh312=6.00×8.00×8.00X8.00/12=256.00cn式中：b为板截面宽度，h为板截面高度.(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.171×10664000.0=2.68Nm木方的抗弯计算强度小于15.0N三2,满足要求！(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如卜.：Q=0.6q1.截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bh<T截面抗剪强度计算值T=3×2572/(2X60×80)=0.804N11r2截面抗剪强度设计值T=1.30Nm112木方的抗剪强度计算清足要求！(3)木方挠度计算挠度计算按照规葩要求采用静荷效标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=7.OOOkNZm最大变形v=0.677q1.4100EI=0.677X7.000×400.0,(100X9000.00X2560000.0)=0.05311m木方的最大挽度小于400.0/250,满足要求！三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支掾钢管按照集中荷载作用卜的连续梁计算。集中荷载P取木方支撵传递力.1.31.kN429kN4.29kN1.31kNA1A1.aIa1I337.1.ia_4.i1.31337支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)1.001.(1.111.111.111.1.O01.3.23.29支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷我标准值，受力图与计算结果如下:1.02kN280kN2,kN1.O2kN支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(Ina)经过连续梁的计算得到最大弯矩=0.080kN.ro最大变形VIWX=O.010三最大支座力Qnix=4.394kN抗弯计算强度f=M/W-0.080×1065080.0=15.69N,m2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑铜管的，大挽度小于337.6/150与10三,满足要求！(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支控钢管按照集中荷教作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撵钢管传递力。.39kN4.39kN4.39kN4.39kN4.39kN4.39kN439kN4111i1Ib«)0J8M；80QJ支撵钢管计算简图0.5270.615支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷我标准值，受力图与计算结果如下:.11kN3.11kN3.11kN3.11kN3.11kN3.1IkN3.11kN支捽钢管变形计算受力图支撑钢管变形图SM经过连续梁的计算得到最大弯矩=0.615kN.ro最大变形vm=O.734mm最大支座力Qww=9.447kN抗弯计算强度f=M/W-O.615×1065080.0=121.1.ON/mm2支撑的管的抗弯计算强度小于设计强度,清足要求！支撑策管的最大挠度小于800.0/150与10三,满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：RRC其中RC一扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN:R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：计算中R取最大支座反力，R=9.45kN单扣件抗滑承或力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷我时，立杆的槎定性计笠公式C=其中N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1.=9.45kN（已经包括组合系数）脚手架钢管的自重N2=1.35×2.476=3.343kN顶部立杆段，脚手架钢管的自强N2=1.35×0.240=0.324kN非顶部立杆段N=9.447+3.343=12.790kN顶部立杆段N=9.447+0.324=9.77IkN<1.>一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1.0i查表得到：1 一一计翼立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A立杆净截面面枳(Cnd；=4.89W一一立杆净截面抵抗矩(CIn3)：X=5.08。一一钢管立杆抗压强度计算值(Wmm2)：f一一钢管立杆抗压强度设计值，门=205.00Wmm%I0计匏长度加)：参照JGJI30-2011,由公式计算顶部立杆段：10=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：11)=ku2h(2)k一一计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1：Upu2一一计算长度系数，参照扣件式规范附录C表：a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.20m：顶部立杆段：a=0.2111时，u1=1.540.1.0=3.561m：=3561/15.8=225.376允许长细比A=I85.190<210长细比算满足要求！=0.1440=9771/(0.144×489)=138.873Nmm2a=0.5m时，u=1.215,1.0=3.697m：=3697/15.8=233,964允许长细比=192.247<210长细比疆算满足要求！=0.135。-9771/(0.135×489)-148.383Nun2依据规范做承载力插值计算a-0200时，o=I38873Nmm立杆的稳定性计算。f,满足要求!非顶部立杆段：U2=I.951,1.0=3.562m；=3562/15.8=225.415允许长细比A-185.222210长细比验算满足要求！=0.144。12790/(0.144X489)=181.775N'mm2,立杆的稳定性计算。f,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：。哈+华4】风荷我设计值产生的立杆段弯矩MA依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9M*-0.9×1.4WkIah210其中Wk一一风荷载标准值(kN/!/)：Wk=z×us×w0=0.350×1.000×1.088=0.38IkNZm2h立杆的步距.1.50m：Ib立杆迎风面的间距，0.90m；Ib一一与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷栽产生的弯矩Mw=0.9×1.1.×0.381X0.900×I.500X1.500/10=0.097kN.m；Nk一一考虑风荷载时,立杆的轴心压力最大值：顶部立杆%=9.447+1.350×0.240+0.9×0.980X0.097/0.800=9.878kN非顶部立杆NW=9.447+1.350X2.476+0.9X0.980X0.097/0.800=12.897kN顶部立杆段：a=0.2m时,u1.=1.540,1.0=3.561m；-3561/15.8=225.376允许长细比N-185.190<210长细比验算满足要求!<i>=0.144。=9878/(0.144×489)+970005080159.521N11un2a=0.5m时,u1.=1.215,1.0=3.697m：=3697/15.8=233.964允许长细比-192.247<210长细比酶算满足要求！=0.135=9878/(0.135X489)+97000/5080-169.136Nmm2依据规范做承载力插值计钵a-0.200时，。-159.521Nm111.2,立杆的稳定性计算。<f,满足要求！非顶部立杆段：U2=I.951,1.0=3.562m：=3562/15.8=225.415允许长细比-185.222<210长细比酶算满足要求！-0.144。=12897/(0.144X189)+97000/5080=202.424N11mR杆的稳定性计算。<f,满足要求！梁模板扣件钢管支撑架计算书(K1.9250*850)依据规范：E建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范BJGJ130-2011£建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008£建筑结构荷载规范GB50009-2012£钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010£建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数：钢管强度为205.0NZmin2,钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.5m,计算高度611u梁截面BXD=250三X850mm,立杆的纵距（跨度方向1=0.90m.立杆的步距h=1.20m,梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm,剪切强度1.4WmIn2,抗弯强度15.ON11,弹性模量6000.0Nmn2,木方60X8Omm,剪切强度1.3Nmm抗弯强度15.0Wmm1弹性模量9000.0Nmm2a梁两侧立杆间距0.90m.梁底按照均匀布置承乖杆4根计算。模板自0.20kWn混凝土钢筋自重25.50kNm帧倒混凝土荷载标准值2.OOkNZm2,施工均布荷载标准值3.OokN11扣件计算折减系数取0.80。4图1梁模板支拽架立面简图按照模板规范：4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50X0.90+0.20)+1.40X2.00-30.580kNm2由永久荷载效应控制的组合S=I.35×25.50×0.90+0.7X1.40X2.00=32.943kNm2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7X1.40=0.98采用的钢管类型为¢48X3.5。钢管惯性矩计算采用I-H(D4)64,抵抗距计算采用I=11(D4-d4)/32D.一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计兑。作用荷载包括梁与模板自重荷栽，施工活荷载等。1 .荷载的计算：(D钢筋混凝土梁自重(kWm)：q1=25.500×0.900×0.45010.328kNm(2)模板的自重线荷载(kWm)：q2=0.200×0.450×(2×0.900+0.400)/0.4000.495kNm(3)活荷载为施工荷效标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷毂标准值P1.=(3.00012.000)×0.400×0.450=0.900kN均布荷数q=1.35X10.328+1.35X0.495=14.610kNm集中荷教P=0.98×0.900=0.882kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩R'分别为：本算例中，故而惯性矩I和截面抵抗矩H'分别为：截面抵抗矩W=bh26=45.00×1.80X1.80/6=24.30cm3：一面惯性矩I=bh312=45.00×1.80×1.80×1.80/12=21.87cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。0.88kN146IkN/m11.1.T计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1Q82kNm变形计算受力图变形图Gnm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=O.713kNN2=2.650kNN3=2.650kNN4=O.713kN最大弯矩M=0.034kN.m戢大变形V=0.018mm(D抗弯强度计算1000X经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.034×1000/24300=1.399Nmm2面板的抗弯强度设计值f.取1.100N/d；面板的抗弯强度验算f<f,满足要求！(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T-3Q2bh-3×1415.0(2×150.000×18.000)=0.262Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.40N三2面板抗剪强度验算T<T,满足要求！(3)挠度计算面板最大挠度计算值V=0.018m面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求！二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如卜I均布荷载q=P/1.=2.650/0.450=5.889kNm最大弯矩M=0.Iq1.2=O.1X5.89X0.45X0.45=0.119kN.ro最大剪力Q=0.6q1.=0.6×0.450×5.889=1.590kN最大支座力N=1.Iq1.=1.1.×0.450×5.889=2.915kN木方的截面力学参数为本克例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩N分别为：截面抵抗矩W=bh-6=6.00×8.00×8.006=64.OOcm35截面惯性矩1=bh3I2=6.00X8.00×8.00×8.00/12=256.00cm'：式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.119×1.ove-1.oco.0-1.86Nm2木方的抗弯计算强度小于16.ON/-2,濡足要求！(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6q1.视面抗剪强度必须满足:T=3Q2bh<T裁面抗剪强度计算值T=3X1590/(2×60×80)-0.497Nn2截面抗剪强度设计值T=1.30N三2木方的抗剪强度计兑满足要求！(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷我标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方卜小横杆间距)得到q=3.527kNm最大变形v=0.677q1.41.00EI=0.677×3.527×450.04/(100×9000.00X2560000.0)-0.043m木方的大挠度小于450.0/250,满足要求！三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷栽P取木方支撵传递力.071.kN2.6N2.65kN0.71kNA61i111B；0；_i支撑钢管计算简图0.040支撑钢管弯矩图(kN.m)0.550.550.160.16II0000.00H0.160.160.55055支拄钢管剪力图(kN)变形的计兑按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:O.58kN1.59kN1.59kN0.58kNA.IIII隹支捽钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩x=0.O1.OkN.m最大变形vs4=0.01411iiii最大支座力QnaX=3.203kN抗弯计算强度f=M/W=0.040×10b5080.0=7.89Nmm-支撑钢管的抗弯计算强度小于设计31度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于383.3/150与10«,满足要求！(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取横向支撑钢管传递力。.20kN3.2OkN3.2OwM3.20kN3.2OkN3.20kN3.2OkN支撑钢管计以简图支撑钢管弯矩图(kN.in)2.082081.601.601.60IT1.121.12支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用岸荷载标准值,受力图与计算结果如下:!,03kN2.03kN2.03WM2.03kN2.03KN2.0N203kN支撑钢管变形计算受力图支掾钢管变形图G三)经过连续梁的计算得到最大弯矩=0.504kN.m最大变形vj.683mm最大支座力Qw=6886kN抗弯计算强度f=M/W=0.504×1065080.0=99.30Nw112支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑策管的最大挠度小于900.0/150与10三,清足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：RWRC其中Re一扣件抗滑承载力设计值,承扣件取6.4OkN,双扣件取9.60kN：R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：计算中R取最大支座反力，R=6.89kN单扣件抗滑承栽力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承就力要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式-A其中N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N,=6.89kN（己经包括组合系数）脚手架钢管的自重N2=1.35×2.702=3.648kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.35×0.252=0.340kN非顶部立杆段N=6.886+3.648=部.534kN顶部立杆段N=6.886÷0.340=7.226kN轴心受压立杆的稔定系数，由长细比1.0i查表得到：i一一计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58A一立杆净被面面枳（Cm2）；=4.89W一立杆净截面抵抗矩(CIn3)：W=5.08。一一钢管立杆抗压强度计兑值(Nmc112);f一一钢管立杆抗压强度设计值,行=205.00Wmm%I0计算长度(m)：参照JGJ130-2011,由公式计算顶部立杆段：1。=ku1.(h÷2a)(1)非顶部立杆段：11)=ku2h(2)k一一计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；u1,U2一一计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a立杆上