中间变电所线路,主变压器保护设计.docx

中间变电所线路、主变压器爱护设计第1章前言1.1 题目来源生.产/社会实际1.2 设计目的和意义中间变电所线路、生变压罂爱护设计，此设计任务旨在体现自己对本专业各科学向的驾驭程度，培育自己对本专业各科学问进行综合运用的实力，同时检验本专业学习四年以来的学习结果,是毕业前的次综合性训练,是对在高校几年所学学问的全面检查。通过本次毕业设计，既有助于提向自己综合运用学问的实力，同时也有助于以后在工作岗位能很快的适应工作环境。UokV变电所是电力配送的重要环节，也是电网建设的关篌环节。变电所设计质量的好坏，干脆关系到电力系统的平安、稳定、敏捷和经济运行，变电所的爱护设计是对该变电所二次设备的配置及整定，关系到其主要一次设备的平安牢靠运行，从而间接影响该变电站的配，送电水平，保证对用户和电网的车兼供电。1.3 国内外现状和发展趋势近年来，随着电网运行水平的提高，各级调度中心要求更多的信息，以便刚好驾驭电网及变电站的运行状况，提高变电站的可控性，进而要求更多地采纳远方集中限制，操作，反事故措施等，即采纳无人值班的管理模式，以提高劳动生产率，削减人为误操作的可能，提高运行的牢靠性。另一方面，当代计算机技术，通讯技术等先进技术手段的应用，已变更了传统二次设备的模式，为简化系统，信息共享，削减电缆，削减占地面积，降低造价等方面己变更r变电站运行的面貌“随着我国经济的蓬勃发展，电网的规模越来越大，电压越来越高，电网调度、平安牢靠供电要求以及经济运行和管理水平都形成一种新的格局。利用微机实施监控取代常规的限制蹩护方式，实现变电所的综合自动化，进而施行无人值班，已成为各级电力部门的共识。依据国家电力公司对农村电网建设与改造技术原则的总体要求，电网建设与改造要同调度自动化、配电自动化、变电所无人值班、无功优化结合起来，以逐步实现电网自动化。变电所综合自动化已成为当前变电所设计应用中的热门课题和发展的必定趋努。当今世界各方面因素正冲击着全球电力工业，在国外变电所技术有特别猛烈的竞争，而世界范用内的变电所都采纳了新技术；其次，不同的环境要求给全部的电力供应商增加了额外的贲任，使电力自动化设备尤其是高压大功率变电站的市场开发空间大大拓展。另外海压变电所的最终用户对变电站的平安，牢靠节能、环保意识越来越猛烈，迫使其上游供应者尤其是系统生成商更加重视地区性电能安排技术方面的须要，所以变电所在世界上飞速的发展，从而要求我国变电技术上也要加入世界先进的变电技术行业。总体上来说，我国变电所主攻方向是老设备向新型设备转变，有人值班向无人值班变电所转变，沟通传输向直流输出转变，国外主要是沟通输出向直流输出转变。1.4 技术要求和解决思路1.4.1 技术要求(1)变压器容量的选择(2)三相短路和不对称短路电流的计算(3)主变质罂爱护的配置、计算(4)各电压等级线路的爱护配苴(5)主变压器爱护图需玳点探讨的关键问题是短路计算及主变压器爱护的配置，计算。1.4.2苜先依据任务书上所给系统与线路及全部负荷的参数，选主变容量。然后，依据三相短路及不对称短路计算的计算结果，确定主变压器爱护的配置，从而完成I1.OkY中间变电站和主变爱护的设计。打算实行的措施：本次IIOkV变电站的设计，经过四年的专业课程学习，在已有专业学问的堪础上，了解了当前我国变电站技术的发星现状及技术发展趋向，依据现代电力系统6电力工程电气设计手册电气一次部分、电气二次部分、电力工程电气设符手册上册、下册、变电所技术标准及规程规范应用手册要求.确定一个IIOkY变电站线路和主变爱护设计.工作条件和解决方法：台计算机，WindOWSXP系统，AUtoCAD绘图软件。第2章主变压器的选择在发电厂和变电站中，用来向电力系统或用户输送功率的变压器，称为主变压器.2.1 变压器容的确定原则主变压器的容量的确定除依据传递容量基本原始资料外，还应依据电力系统510年发展规划、输送功率大小、馈线回路数、电压等级以及接入系统的紧密程度等因素，进行综合分析和合理选择.假如变压器容量选择过大，不仅增加投资，增加占地面积,而且也增加J'运行电能损耗，设备未能充分发挥效益；若容量选得过小，将可能“封锁”发电机剩余功率的输出或者满意不了变电站负荷的须要。这在技术上是不合理的，为此，在选择变电站主变压器时，应遵循以下原则。变电站主变压器容量一般应按510年规划负荷来选择。依据城市规划、负荷性质、电网结构等综合考虑确定其容量。对重要变电站，需考虑当台主变压器停运时,其余变压器容量在计及过负荷实力允许时间内，应满意1类及11类负荷的供电(1);对一般性变电站，当一台主变压涔停运时，其余变压器容量应能满意全部负荷的70%80%(2).故IIOKV侧总容量为SI1.OXCOS(P1.=S35Xcos2+S10×cos3.其中COS(P1,cos2jcos(P3分别为()KV,35KV.I()KV侧的平均功率因数，且cos1.=0.85.cos2=0.85.cos3=0.8;SiiO,S35,S10分别表示IIoKV,35KvIOKV侧的最大负荷，且S35=40MVA,S10=22MVsS1.1.o未知待求.求的io=(4OX085+22X08)/0.85=60.7)MVA:该变电站为中间变电站，35KY侧重要负荷占70%,视为重要变电站。故其应满意当台主变压罂停运时，其余变质活容量在计及过负荷实力允许时间内，满意I类及H类负荷的供电。I类及II类负荷S=70%×40×0.85÷0.85=28MVA；该变电站有两台主变，故选择每台容量为31.5MVA：2.2 变压器型式和结构的选择原则选择主变压器型式时应考虑以下问题。2.2.1 相数容量为300MVA及以卜机组单元接线的主变压解和330Kv及以卜电力系统中，一般都应选用三相变压器。因为填相变压器组相对投资大、占地多、运行损耗也较大，同时配电装巴结构困难，也增加了修理工作量。绕姐数和结构电力变压器按其每相的绕组数分为双绕组、三绕组或更多绕组等型式；按电磁结构分为一般双绕组、三绕组、自耦式及低压绕组分裂式等型式。该中间变电全部三个电压等级，即I1O/35/IOKV,故选用三绕组变压器，三绕组变压器依据三个绕组布置方式的不同，分为升压变压器和降压变压器。升压变压器用于功率流向由低压绕组传送到高压电网和中压电网，用于发电厂主变压器；降压变压器用于功率流向由高压传送到中压和低压，常用于变电所主变压器。绕组联结蛆号变压涔三相绕组的联结组号必需和系统电压相位一样，否则不能并列运行。电力系统采纳的绕组联结方式只有星形"Y”和三角形“d”两种.因此变压器三相绕组的联结方式应依据详细工程来确定。在发电厂和变电站中，一般考虑系统或机组的同步并列要求以及限制3次谐波对电源的影响等因素，三绕组主变压器联结组号一般都选用YNdI1.常规接线.阻抗和调压方式变压器阻抗实质是绕组之间的漏抗，当变压器的电压比、型式、结构和材料确定之后，其阻抗大小一般和变压器容量关系不大，对于三绕组一般型和自描型变压器各侧阻抗，按用途即升压型或降压型确定。IIOKV及以下变压器应至少有一级电压的变压器采纳有损调压.冷却方式油浸式电力变压器的冷却方式随其型式和容量不同而异，一般有自然风冷却、强迫风冷却、强迫油循环水冷却、强迫油循环风冷却强迫油循环导向冷却。容量在31.5MVA及以上的大容量变压器一般采纳强迫油循环风冷却方式“综上所述，由原始条件选择的主变压器型号为SFSZ-31500/110.该设备的技术数据表如卜:表格1主变压一型号电压接线方式Intt(KW)空载电流(%)短路电压(%)SFSZ1.1-31500/1IO诲IIO±8×I.25%1'38.5±5%低I1.YNynOdI1.空蛾50.3负栽1751.4Ai-中10.5,低1718中-低6.5第3章短路计算3.1短路的缘由、类型及后果短路是电力系统的严峻故障，所谓短路，是指切不正常的相与相之间或相与地（对中性点接地的系统）发生通路的状况。产生短路的缘由很多，主要有如下儿个方面：（1）元件损坏，例如绝缘材料的自然老化，设计、安装及维护不良所带来的设备缺陷发展成短路等：（2）气象条件恶化.例如雷击造成的闪络放电或避雷涔动作，架空线路由于大风或导线覆冰引起的电杆倒塌等：（3）违规操作，例如运行人员带负荷拉刀闸，线路或设备检修后未拆除接地线就加上电压等：（4）其他，例如挖沟损伤电缆，马善跨接在袒露的我流部分等。在三相系统中，可能发生的短路有：三相短路，两相短路，两相短路接地和单相接地短路。三相短路也称为对称短路，系统各相与正常运行时一样仍处于对称状态。其他类型的短路都是不时称短路.电力系统的运行阅历表明，在各种类型的短路中，单相短路占大多数，两相短路较少，Y相短路的机会最少，-：相短路虽然很少发生，但状况较严峻，应赐于足够的重视。而且，从短路计算方法来看，切不对称短路的计算，在采纳对称重量法后，都归结为对称短路的计算。随着短路类型、发生地点和持续时间的不同，短路的后果可能只破坏局部地区的正常供电，也可能成遍整个系统的平安运行。短路的危急后果一般有以卜的几个方面：（1）短路故障使短路点旁边的支路中出现比正常值大很多倍的电流，由于短路电流的电动力效应，导体间将产生很大的机械应力，可能使导体和它们的支架遭到破坏。（2）短路电潦使设备发热增加，短路持续时间较长时，设备可能过热以致损坏。（3）短路时系统电压大幅度下降，对用户影响很大。系统中最主要的电力负荷是异步电动机，它的电磁转矩同端电压的平方成正比，电压下降时，电动机的电磁转矩显著减小，转速随之下降.当电压大幅度下降时，电动机甚至可能停转，造成产品报废，设备损坏等严峻后果。当短路发生地点离电源不远而持续时间乂较长时，并列运行的发电厂可能失去同步，破坏系统稔定，造成大面积停电，这是短路故障的最严皎后果。（4）发生不对称短路时，不平衡电流能产生足够的磁通在邻近的电路内感应出很大的电动势，这对于架设在高压电力线路旁边的通讯线路或铁道讯号系统等会产生严峻的影响。3.2 短路计算的目的在电力系统和电气设备的设计和运行中，短路计算是解决一系列技术问题所不行缺少的基本计算，这些问题主要有：(1)选择有足够机械稳定度和热桎定度的电气设备。这里包括计.算冲击电流以校验设备的点动力桎定度：计算若干时刻的短路电流周期重量以校验设备的热稳定度：计算指定时刻的短路电流有效值以校验断路涔的断流实力等。(2)为了合理地配置各种继电爱护和自动装置并正确整定其参数，必需对电力网中发生的各种短路进行计免和分析。在这些计算中不但要知道故障支路中的电潦值，还必需知道电潦在网络中的分布状况。有时还要知道系统中某些节点的电压值。(3)在设计和选择发电厂和电力系统电气主接线时，确定是否须耍实行限制短路电流的措施等，都要进行必要的短路电流计算“(4)进行电力系统哲态秘定计算，探讨短路对用户工作的影响等，也包含仃部分短路计算的内容。3.3 制定系统等值网络及进行参数计算3.3.1 等值分敷计算B1更压值网络图选取SB=100MVA,Ub=也力计算各元件参数的标幺值:变压器：已知U1.2%=1O5,Uj3%=17.5,U23%=6.5;得U1%=12(U,.2%+U1.3%-U2.3%)=1.2(1.5+17.5-6.5)=10.75;U2%=V2(U1.-2%+U2-3%-U-3%)=1.2(105+65-17.5)=-0.250；U3%=%(U1.-3%+U2-3%-U-2%)=%(17.5+6.510.5)=6.75；X1.1.O=(U1%XSb)/(100XSN)=(10.75×1.OO)(100X31.5)=0.341;X35=(U2%×Sb)(100XSN)*0;X0=(U3%XSb)/(K)OXSN)=(6.75×1.OO)(100X31.5)=0.214;将计算结果注于图中。sB-基准容量：uB-基准电压；UaV平均额定电压：u%-主变压器IIOKV侧空载电压百分比；u2%-主变压器35KV侧空载电压百分比：U3%.主变压器IOKV侧空载电压百分比：x11o主变压器I1.oKV(W等值电抗的标幺位：35主变压落35KV侧等值电抗的标幺值；xo主变用潜IoKV侧等值电抗的标幺值：3.3.2 大外部短路电流最大运行方式下，短路电流最大，即最大外部电流指当系统电抗取最小Xmm时,各短路点取得的最大短路电流(考虑一回断线时的最大短路电流)。d2B2最大运行方式下始MHi1.计算向国1)IIOKV恻母线三相短路及两相短路的计算X=Ximm/2mi11=(0.092X0.076)/(0.092+0.076)=().()416:1) =/x£.=1/0.0416=24.038;1.)=I.XS(5×Un)=24.038×100÷(3×110)=12.617KA：I部=IWXx¾=12.617×Gk=10.926K;2) 35KV侧母线三相短路及两相短路的计竟(考虑一台主变故障停运)XX=X1.mX2min+×110=。416+0.341=0.3826;I.=x.=V.3826=2.614;1.=1.,×sB(5XUN)=2.614×100÷(5×H)=1.372KA;限=I&XGIZ=1.372X%M1.188KA;3) 10KV恻母线三相短路及两相短路的计算(考虑台主变故障停运)XE.=X1.min/Xzmin+×no+Xos0.0416+0.341+0.214=0.5966;I.=/x£,=1.05966=1.676;I网=IXsb(5XUN)=1.676X100÷(3XIIo)=0.88KA：解=限X'%=088XvV2=0.762K;3.33小外部短路电流最小运行方式下，短路电流最小，即最小外部电流指当系统电抗取最大XmX(X1.maX和X2max取大者)时，各短路点取得的最小短路电流(考虑一回断线时的最小短路电流).S3最小燧行方式下短计算值F1.除国I)I1.OKV例母线三相短路及两相短路的计算×=×Zmax=O.165;I=/X.=1/0,165=6.06;I=1.×sb(5×UN)=6.06X100÷(3X1.1.O)=3.181KA;*=tf?×v¾=3.181×vV2=2.755KA:2) 35KV侧母线三相短路及两相短路的计算(考虑一台主变故障停运)XZ=X2mn+XnO=0.165+0.341=0.506;I.=xg.=10.506=1.976;1.=I.×sB(5XUN)=1.976×100÷(3XIIO)=1.037KA;I险=窗Xv¾=1.037X0/2=0.898KA;3) IOKV侧母线三相短路及两相短路的计算(考虑一台主变故障停运)XE.=Xzn,n+Xho+XiO=0.165+0.341+0.214=0.72;I.=1x.=1/0.72=1.389;1=1.×sb(5XUN)=1.389X100÷(3X1.1.o)=0.729KA;昭=®X'"/2=0.729XGIZ=0.631KA:4)110KV侧出口单相接地短路电流的计算1 .画出该侧各序等值网络图(考虑一回断线的状况)B4正序网络留86零序内络用2 .短路计算X0E=4XmaX/(X1.1.O+X1.。)=4X0.165X(0.341+0.214)(4X0.165+0.341+0.214)=0.3;0.165;1.a0.=(X.+X2,+xo)=1/(0.165+0.165+0.3)=1.58：1.o=1.a0.×Sb+(5XUN)=1.58×100÷(3X1.1.O)=0.833KA;Iao=Ia1.=a2;砾31。=3×0333=2.499KA;5) K)KV侧单相接地短路电流1 .画出该侧各序等值网络图(考虑一回断线的状况)iiovd1.35KVIOKV国8A片网络图I1.OKV35KVIOKV图9零字同络国2 .短路计算Xp=4X1,ax+Xno+X10=4×0.165+0.341+0.214=1.215;x>=XmaX+Xno+Xio=0.165+0.341+0.214=0.72;IaO.=e(XiX+x2.+0>)=V(0.72+0.72+1.215)=0.3766;Iao=Ia0.×Sb÷OXUN)=0.3766X100÷(3X1.1.o)=0.1977KA：Iao=IaI=a2;1.三3a0=3×0.1977=0.593KA;6)110KV侧两相短路接地时的短路电流的计算1 .画出该侧各序等值网络图(考虑一回断线的状况)，见图4,图5,图6。2 .短路计算xoV.=×(X11o+Xio)=4X0.165×(0.341+0.214)/(4×0.165+0.341+0.214)=0.3;x,三x2,=X，ux0.165;Ia1.=e(Xi.+X2./o*)=1(0.165+0.165/0.3)=3.684;Ia1.=ai.×Sb+(5XUN)=3.684×100+(3XIIO)=1.934KA;IaO.=(×2(X2.+xo,)Xa,.=0.165X3.684÷(0.165+0.3)=1.307；IaO=a×s÷(5XUN)=1.307×100+(,3×no)=0.686KA：7)10KVWf两相短路接地时的短路电流的计算1.画出该侧各序等值网络图(考虑一回断线的状况)，见图7,图8,图9。=Xg£=X,4×+X11o+Xio=0.165+0.341+0.214=0.72;X()£=4X1.,ax+Xno+Xo=4×0.165+0.341+0.214=1.215;x-,=e(×i.+×2./x)=1(0.72+0.72/1.215)=0.853;Ia1.=Ia1.XSb÷(5XUN)=0.853X100+Q&XIIo)=0.448KA：a0.J2/(x2.+X0.)×Ui.=0.72×0.853÷(0.72+1.215)=0.317；IaO=a×Sb+(«3×UN)=0.317X100+(3XIIo)=0.167KA;x系统对短路点的总电抗标幺值：Xog,系统对短路点的零序电抗标幺值；×-系统对短路点的正序电抗标幺值；x2系统对短路点的负序电抗标幺值：.二相短路电流标幺值:a1.短路点的正序短路电流标幺值m2短路点的负序短路电潦标幺值a.短路点的零序短路电潦标幺值a1.短路点的正序短路电流出名值;«2-短路点的负序短路电流出名值:a(1.短路点的零序短路电流出名值:各类短路状况短路电流结果列r表2中:表格2大运行方式下的短路计算7JJ三(KV)息路情疝1103510三相运路电流(KA)12.6171.3720.88两相矩路电流(KA)10.9261.1880.762双格3小遂行方式下的烟扇电潼计克-_电压(KV)运珞恬况I1.O3510三相短路电流(KA)3.1811.0370.729两相短路电瓶(KA)2.7550.8980.631单相接地矩路电溢(KA)0.8330.1977负序0.833、0.1977零序0.833、0.1977两相接地运路电瓶(KA)1.9340.488零序0.6860.167第4章主变压器爱护现代生产的变压器，虽然结构牢靠，故障机公较少，但在实际运行中，仍有可能发生各种类型故障和异样运行，为了保证电力系统平安连续地运行，并将故障和异样运行对电力系统的影响限制到最小范围，必需依据变质器容量大小、电压等级等因素装设必要的、动作牢苑性高的维电爱护装置。4.1 变压器爱护的配置原则变压器一般装设下列继电爱护装置：容量为800KVA及以上的油浸式变压器，均应装设瓦斯爱护。当油箱内部故障产生稍微瓦斯或油面下降时，爱护装置应瞬时动作F信号，当产生大比瓦斯时，瓦斯爱护宜动作于断开变压器各电源侧断路器.对于高压醐未装设断路器的线路-变压器组,未实行使瓦斯爱护能切除变压器内部故障的技术措施时，瓦斯爱护可仅动作丁信号。对于容星为400KVA及以上的车间内油浸式变压器，也应装设瓦斯爱护。相间短路爱护反应变压器绕组和引出线的相间短路的纵联差动爱护或电流速断爱护，对其中性点干脆接地侧绕组和引出线的接地短路以及绕组匝间短路也能起爱护作用.容量为63(X)KVA以下并列运行的变压器以及I(XXX)KVA以下单独运行的变压器，当后备爱护时限大于05S时，应装设电流速断爱护。容量为6300KVA及以上、厂用工作变压器和并列运行的变压罂、100(X)KVA及以上、厂用工作变压器和单独运行的变质罂、以及2000KvA及以上用电流速断爱护灵敏性不符合要求的变压器，应装设纵联差动爱护。对高压侧电压为330KV及以上的变压器，可装设双重差动爱护。对于发电机变压器组，当发电机与变压器之间有断路器时，变压器应装设单独的纵联差动爱护，当发电机与变压器之间没有断路器时，100MV及以下的发电机，可只装设发电机变压耦组共用的纵联差动爱护。100MV以上的发电机，除发电机变压器组共用纵联差动爱护外，发电机还应装设单独的纵联差动爱护。对于200MV及以上的轮发电机，为提高快速性，在机湍还宜增设复合电流速断爱护，或在变压器上设单独的纵联差动爱护，即采纳双重快速爱护方式。假如变压潺的纵联差动爱护对堆相接地短路灵敏性不符合要求，可增设零序差动爱护。后备及护对于由外部相间短路引起的变压潜过电流，可采纳卜.列爱护作为后备爱护。（I）过电流爱护，宜用于降压变压器，爱护装置的整定值应考虑事故时可能出现的过负荷。（2）复合电压（包括负序电压及线电压）起动的过电流爱护，宜用于升压变压器和系统联络变压器及过电流爱护不符合灵极性要求的降压变压器。（3）负序电潦爱护和单相式低电压起动的过电流爱护，可用于63（XX）KVA及以上的升压变压器”（4）Xrr升压变压器和系统联络变压器，当采纳上述（2）、（3）爱护不能满意灵敏性和选择性要求的时，可采纳阻抗爱护。上述各项爱护动作后，应带时限动作于跳闸。过负荷爱护对F400KVA及以上的变压器，当数台并列运行或单独运行并作为其他负荷的备用电源时，应依据可能过负荷的状况装设过负荷速护.对自相变压器和多绕组变压臂，爱护装置应能反应公共绕组及各侧过负荷的状况。过负荷应接于相电流上，带时限动作于信号。在无常常值班人员的变电所,必要时过负荷爱护可动作于跳闸或断开部分负荷。4.2 变压器瓦斯爱护装置及整定瓦斯维电的类型瓦斯继电器又称气体继电器.瓦斯继电器安装在变压器油箱与油枕之间的连接管道中，油箱内的气体通过瓦斯继电器潦向油枕.）以往运用的浮筒式瓦斯维电以由于浮筒的密封性不良而常常漏油，抗笈性能差,常常造成瓦斯继电器误动作。目前，国内采纳的瓦斯继电器有浮筒挡板式和开口杯挡板式两种型式，均在两对触点引出，可以并然运用。瓦斯爱护装置接线由信号回路和跳仲I回路组成0变压潺内部发生稍微故障时，维电器触点闭合，发出瞬时“轻瓦斯动作”信号。变压器内部发生严峻故障时，油箱内产生大量气体，猛烈的油潦冲击挡板，继电器触点闭合，发出筑瓦斯跳闸脉冲，跳开变压器各侧断路器。因全瓦斯继电器触点有可能瞬时接通，故跳闸回路中一般要加自保持回路。变压器严收漏油使油面降低时，继电器动作，同样发出“轻瓦斯动作”信号。瓦斯爱护的整定一般瓦斯维电器气体容枳整定范围为250-300cm3,变压器容量在100OOKVA以上时，一般正常整定值为250Cm3,气体容量整定值是利用调整选锤的位置来变更的。(2)重瓦斯爱护油流速度的整定重瓦斯爱护动作的油流速度整定范围为061.5ms,在整定流速时均以导油管中的流速为准，而不依据继电器处的潦速.依据运行阅历，管中油流速度整定为06ims时，爱护反映变压器内部故障时相当灵敏的。但是,在变压器外部故障时，由于穿越性故障电流的影响.在导油管中油流速度约为040.5ms0因此，为了防止穿越性故障时瓦斯爱护误动作，可将油流速度整定在1.11Vs左右。4.3 变压器纵联差动爱护变压器纵联差动爱护在正常运行和外部故蹿时，志向状况下，流入差动继电器的电流等于零。但事实上由于变压器的励磁电流，接线方式和电流互感罂误差等因素的影响,继电器中有不平衡电流流过。由于这些特殊因素的影响，变压罂差动爱护的不平衡电流远比发电机差动爱护的大。因此，变压器爱动爱护须要解决的主要问题之是实行各种措施避越不平衡电流的影响。在满意选择性的条件卜.，还要保证在内部故障时有足够的灵敏系数和速动性。依据避越励磁涌流方法的不同，变压器差动继电器可按不同的工作原理来实现。H前，国内广泛应用有以下几种类型继电器构成差动爱护：(1)带短路途匝的BCH-2型差动继电器；(2)带磁制动特性的BCH-I型差动继电器；(3)多侧遨制动特性的BCH-4型差动继电器：（4）鉴别涌流间断地的差动继电涔：（5）二次谐波制动的差劲维电器。此外，有些单位还研制了高次谐波制动的差动维电器。由BCH-2H缰电盘构成的差动*护BCH-2型差动维电器是具有带短路途匝的速饱和变流器，它能牢靠地躲过变压落励磁涌流及爱护区外故障时的不平衡电流，可以用作双绕组及三绕组变压器的差动爱护。由BCH-IH继电后构成的，动爱护BCH-I型带制动特性的助磁式差动继电器，用于构成双绕组及三绕组变压器的差动爱护，由于具有一个制动线圈，因而在避越外部故障不平衡电流的性能方面优于BCH2型继电器，但避越励磁涌流的性能则不如BCH-2型继电器。BeH-I型差动继电器多用于以下爱护中：< 1）带有我调压装置的变压器的差动爱护：< 2）多侧电源的三绕组变压器的差动爱护：< 3）同一电压侧经过两个断路器接到系统的变压器（如高压侧为内桥接线或多角形接线）的差动爱护.由BCH-4型继电构成的差动爱护BCH-4型差动继电器用直流助磁原理降低了速饱和变流器传变励磁涌流的性能,可有效地防止变压器励磔涌流造成的爱护误动作。同时，应用泡通磁制动原理可有效的防止变压器外部故障时，由不平衡电流造成的误动作。BCH3型继电器有四个制动线圈，主要用于多侧电源、多绕组的变压器爱护上.如欲采纳BCH-I型继电器，但由于其动作电流的整定值要避越没有制动作用恻外部故障时的最大不平衡电流，致使在变压器内部故障时，爱护的灵敏系数有可能不够.此时，则需换用BcH4型差动继电器。由于BCH-4型差动继电器构成的纵联差动爱护整定计算比较困难，整定也较麻烦，因此目前应用较少。鬟别涌流间断角*动缠电构成的*动量护侬据理论分析和实际测量的结果可知，当变压器内部故障时，非周期重量快速衰减后，流入爱护的电流是正弦波形：而当变压器空我投入或切除外部故障后电压复原时，流入爱护烦人励磁涌潦波形在最初时间内完全偏于时间轴的一侧，因而在两个波之间出现间断角。利用鉴定这两种波形间断角的原理构成的维电器具有良好的避越励磁涌流的功能。435二次谐波制动带比率制动特性的变压差动量护依据对变压器励磁涌流的谐波分析，励磁涌流中含有很大比例的2次谐波重量，而在变压器内部故障电流中，2次谐波的比例很小，因此，利用2次谐波制动原理为判据的差动继电器具有防止涌流的功能。为了避越正常运行和外部故障时穿越短路电流的影响，该维电器还有比率制动回路。为防止在变压器内部故障时，由丁短路电流过大而在电流互感器或电抗互感器饱和时差动继电器可能出现拒动，在继电器中加装差动速断元件，其动作电潦为额定电流的815倍.2次谐波制动的整流型差动维电器，在继电器内部没有设置平衡线圈或平衡抽头时，由各侧电流互感冷变比不样造成的二次不平衡电流，是通过制造厂供应的专用自糊变流器进行补偿的。对于2次谐波制动的晶体管型差动维电器，电流互感器2次恻的不平衡电潦的平衡方式各种产品不尽一样，可参照各制造厂产品样本。4.4 变压器相间后备爱护配置原则及接线设计原财（1）变压器后备爱护应作为相邻元件及变压器本身主爱护的后备。但当为满意远后备而使接线大为困琲化时，允许缩短对相邻线路的后备爱护范用。（2）变压器后备爱护对各侧母线上的三相短路应具有必要的灵敏系数。（3）变压器后备爱护应尽可能独立，而不由发电机的后备爱护代替。（4）变压器后备爱护应能爱护电流瓦感器与断路器之间的故障。多绕组变压器外部相间短路的爱护，可按卜.述原则简化：1）除主电源侧外，其他各侧爱护可仅作为本侧相邻母线和线路的后备爱护。2）爱护装置对各侧母线的各类短路应符合灵敏性要求，爱护装置作为相邻线路的远后备爱护时可适当降低对爱护灵敏性的要求。多绕组变压器后备爱护的配置.应考虑各侧爱护均有分别断开的可能性。但允许不考虑在很少出现的主电源侧断路器断开的运行方式下，变压器主爱护拒绝动作的状况。相间后备量护配置方式及接线复合电压起动的过电流爱护中压制及低压侧均无电源的三绕组变压器的爱护装于电源侧和低压侧。低压侧作为外部短路后备，以较短时限断开该侧陆路器；电源侧爱护作为变压器内部故障及中压IW外部短路的后备，带两段时限，以第一段时限（大石低压便）断开中压侧断路器，以其次段时限断开全部断路器“（2）阻抗爱护对于三绕组变压器及自耦变压器因抗爱护装于变压器的高压恻和中压恻。装于高压恻的町抗爱护采纳带偏移特性的方向网抗维电器，其方向指向变压罂，作为变压器高压侧和中压侧的绕组和引线及中压侧母线相间短路故障的后备爱护。并利用阳抗维电器的偏移部分作为本侧母线故障的后备爱护。阳抗爱护设二段时限，第段时限采纳比中压醐线路距离爱护第一段大一个时间阶段跳开中压侧断路器：其次段时限至总出口中间继电器，跳开各侧断路器。中压侧阻抗爱护采纳带偏移特性的方向阻抗继电器，其方向指向变压器，作为变压器中压侧和高压例绕组、引线并包括高压侧母线相间短路的后备爱护。并利用阻抗维电器的偏移部分作为本鲫母线故障的后备爱护。爱护设二段时限，第一段时限比高压侧线路距离爱护第一段大一个时间阶段，爱护动作后跳开相邻侧断路罂：其次段时限至出口中间维电器，动作于各侧断路器跳闸。4.5 变压器过负荷爱护在常常有人值班的状况下，过负荷爱护通常作用于信号。变压器的过负荷电流，在大多数状况下都是三相对称的，因此，过负荷爱护只需接入一相电流，各侧的过负荷爱护均经过同一时间维电器延时发出信号。所选速护的安装地点要能够反应变压器全部绕组的过负荷状况，详细配置原则如下：对降压变压器(1)在双绕组降压变压器上，过负荷爱护装于离压侧。(2)雎侧电源的三绕组降压变压器，当三侧绕组容量相同时，过负荷爱护仅装在电源侧。当三绕组容故不相同时，则在电源侧和容故较小的绕组侧装设过负荷爱护，4.6 变压器爱护整定计算由配置原则在该中间变电站的主变压器上，装设如卜爱护：(1)瓦斯爱护(2)差动爱护(3)复合电压启动的过电潦爱护，装于高压侧和低压例。(4)过负荷爱护，装于高压侧.下面对上述几种爱护进行整定计算。4.6.1 级陕差动爱护的筌定计算BCH2型继电器灵敏度不满意要求，采纳BCH-I型维电器，其整定计算如卜丁计算用的额定数据见表4表格4支压参差动爱护套数计算结果名称各侧数据额定电压(KV)I1.O38.5I1.额定电流1.'<A)315003no=65315003X血5=47331500x11=1650电流互感器的接线方式Ddy电流互感器一次电流计算值3×165=2853X473=8201650选用电流互感器变比300=601000-Z-=2002000-Z-=400电流互感器二次额定电流,-2（八）285=4.7560820T-7=4.12001650-=4.12400短路电流计算结果见图系统I1.OKV也I=12617KA值3=<三ABIO电电主接线83B1.1.最大如（流S12最小挺得电流（3）确定制动线圈的接入方式：将制动线图接在38.5KV例电潦互感器的循环电流回路者内.因为在该侧发生外部短路时，流过变压器的穿越性短路电流为最大。（4）确定爱护装置的一次动作电流1）躲过I1.KV侧外部短路时的最大不平衡电流,按下式计算IdZ=Kk（KM+AUIH）+AQId$焉=1.3(1.×0.1+0,+0.05)×0.88=0.286KA=286A:Kk牢靠系数，取1.3：KtX电流互感器的同型系数.取1：一一电流互感器的相对误差，取0.1：uho变压器高压侧由于调质变更分接头引起的相对误差，般实行调用范雨的一般:fza整定匝数与计算匝数不等而产生的相对误差；2）躲过励磁涌流，按卜式计算1.h=Kk1.=1.5X165=248A;选用0=286A;1.变压器高压侧的额定电流：差动维电器动作电流和差动线圈匝数按下式计算dzbh）bAXez.b1.JKitr286×4.75=5-=8.23A;差动线圈匝数6060WrtMS=-=7.29t;Mz+jb.js匕,3选用WEZ为8t维电器的实际动作电流6060M=b.5A;保护的一次实际动作电流IeJb165<Ujb=dzj.jb×i-=7.5X-=261A;c*2jb*t1.b而压侧电流互感器的一次例额定电流:Igjb高压侧电流互感器的二次他额定电流：(6)非基本恻工作线囹匝数和平衡线圈匝数按卜式计算1.e2.noe2.104.75-4.12WPhjijS.io=;WEZ=-r?X8=122tU1.1.Oe2.H0Ie2354.75-4.1WPhRjS.35=；WT1.e=-T-：×8=1.27t:U235WphX1.O=WPhX35=It；WWK)=WgX35+W11u=1.+8=9t;(7)整定匝数与计算匝数不