辽宁《钢纤维混凝土预制管片技术规程》 （征求意见稿）.docx

辽宁省地方标准D1.BXXX-202X务案号XXX-202x钢纤维混凝土预制管片技术规程Technica1.specificationforprecaststee1.fiberreinforcedconcretesegments（征求意见稿）*发布*实施辽宁省住房和城乡建设厅辽宁省市场监督管理局联合发布»»MM(»MMB(t*MM(«tM(M2术语和符号2.1 术语22.2 符号43苔本设计规定73.1 一般规定73.2 承我能力极限状态计算83.3 正常使用极限状态验算I1.4材料134钠纤雒4.2 钢纤维混凝土.185结构分析.1.1 基本现定181.2 荷我作用181.3 管片横向内力计笫191.4 管片变形计算211.5 管片接头嫁检强度计桀226 例筋胡舒维漏电管片承力改算236.1 一般规定236.2 钢筋钠纤维混凝土管片承技能力极限状态计尊236.3 tf1.6钢纤维混教士管片正常使用极限状态险算297 无防辆舒管片私力3算317.1 -他规定317.2 承我能力极限状态计算327.3 正常使用极限状态承我力验算358.1 股规定388.2 管片拼装398.3 管片构造399ItiI阶a#武力IHr429.1 一搬燃定429.2 临时简我承我力验算439.3 Ifi构顶推力计算4810管片制造与It工5310.1 一般规定5310.2 配合比设计及柞合物5310.3 材料投放和搜摔5410.4 浇筑'振捣及养护5410.5 弹性密拊签与缓冲绦的粘贴5510.6 管片制造与施工5510.7 管片检酸和验收56*A三*tt专(W11)61KhtBIR舒IMHfct*构管片设计不同极跟状趣技强度70附录C管片承力根现状方的M-N包络线整制74C.1一般规定74C.2区间1包络图的计尊公式和参数76C.3区间2包络图的计肾公式和参数79C.4区间3包络图的计/公式和参数80附录D管片正常使用极限状方的M-N包络线绘制.82D.1一般规定82D.2区间1包络图的计算公式和忿敢83D.3区间2包络图的计算公式和叁数86D.4区间3包格图的计算公式和参数87W*E3*憎用S检IM方法标准.89本短程用词说明95引用标准名录.96附件锦筋1舒温凝土Sw管片技术规程条文说明967.3CheckofCapacityatScniccabi1.ity1.imitStates368 RCCjU1.rei】IdII*408.1 Genera1.408.2 SegmentsInsta1.1.ation408.3 Detai1.ingofsegments419 CheckingcapacityinConstmctionStage449.1 Genera1.449.2 Checkingcapacityoftemporary1.oad459.3 Ca1.cu1.ationofShei1.dThrust5010 SegmentsProduc1.ionandConstnic1.ion5510.1 Genera1.5510.2 DesignofmixProportionandMiKIUN5510.3 DosingandMixing5610.4 Pouring,VibratingandCuring5610.5 StickingofE1.asticGasketandCushion5710.6 SegmentsConstruction5710.7 SegmentsInspectionandAcceptance58AppendixAResidua1.Hexura1.Tensi1.eStrengthTestMe1.hod(MethodOf«63AppendixBTensi1.eStrengthofStee1.FiberReinforcedConcreteSegmentsatDifferent1.imitStates72Appciu1.ixCDniwingMMCurve1.ieinUkimateI.imiS1.ates77Appendix D DrawingM-MCurve1.ineinScniccabi1.ity1.imitStates.85Appendix E ,IcstMCtbOdStandardofCheckingPrccasiSegmentsCapacity92Exp1.anationofWordinginThiscode”991.istofQuotedStanda1.100Exp1.anationofProvisions102异形、非硼形截面的铜纤维按等面积原则折算为网形极而后的计算直径.2.1.7 钢纤维长度1.engthofstee1.fiber钢纤维外端部之间的跑离.2.1.8 钢纤维延展长度dcvc1.<ped1.engthofstee1.fiber异型钢纤维在保持横截面尺寸不变的条件下，展出后的长度。2.1.9 钢纤雉长径比aspectratioofstee1.fiber钢纤维的长度与宜径或等效直径的比值.2.1.10 纤维体枳掺Iftfractionoffiberbyvo1.ume舱位体枳纤维混凝土中所含纤维的质限2.1.11 物件toughness钢纤维混凝土开裂后继续保持一定抗力的组性变形能力，常用与荷我变形或应力应变关系曲戏下面枳有关的参数进行度量.2.1.12挠度de<x1.ion长方体受弯试件例传疗器测得跨中相对试件支撑而处的竖向位移值.2.1.13 切口张开位移（CMOD）crackmouthopeningdisp1.acement长方体三点弯曲试件受中心荷较K由传感涔测得试件下端预切口处张开的水平位移值，的林CM0D>2.1.14 极限对拉强庆1.imitofproportiona1.ity长fj体三点弯曲试件发生CMoD在。0.05mm莅阳内最大荷我F1.对应的试件切口顶端应力，也称极限拉应力。2.1.15 残余弯拉妞度residua1.f1.exura1.tensi1.estrength长方体三点港曲试件受中心荷载Fj,时应于试件切口顶端张开的水平位移值CMoD,（CMoD1.>CMODh.,j=1.,2,3,4表示不同的CMoD位置）或切口处会向位移M（此处M>11.）的切口处截面顶然拉应力e2.1.16 承效力极限状态钢纤维混凝土抗拉强度Mcc1.fiberreinforcedconcretetensi1.estrengthofUI5钢纤维混凝土达到承载力极限状态规定的应变时，截面受拉区的拉应力。2.1.17 正常使用极限状态钢纤处混凝土抗拉强度stee1.fiberreinforcedCoOCreIetensi1.estrengthofS1.S纲纤维混凝土达到正常使用极限状态规定的裂缝宽度时.檄面受拉区的拉应力。2.2符号2.2.1 作用和作用效应vfu.Vfu一一按基本荷教组合计算的轴向力谀计伯、正截面弯矩设计伯：Nte.W1,按荷或在永久加合计算的轴向力设计值、正截面玛矩设计值:匕、一一斜搬面剪力设计值：%钢纤维混凝土受剪承载力设计值：V健筋受剪承载力设计值：Vi混凝土受剪承战力设计值：Vf一一钢纤维混凝土受剪承致力设计值：,11削纤维混凝土局部受承放力：Ftu一一混凝土局部受压承载力：F1.fv钢筋钢纤维混凝土板局部受冲切承载力：OI-一刖筋混凝土板受冲切承载力：叫、一按荷我准永久组合并考虑长期作用影响计算的帆前制纤维混凝土管片最大裂缝宽度：按荷找准永久如合并考虑长期作用影响计算的钢筋混凝土管片G大裂缱宽度；%纵向受控钢筋应力或等效应力.2.2.2材料性能小fft-一钢纤维混凝土轴心抗I卡强咬标准值、设计值:,k、一混凝土轴心抗压强度标准值、设计值：心、A一一剂纤推混;土抗拉强度标准值、设计值；ft一一混凝土抗拉强度标准值、设计值；n,1.,u一钢纤维混凝土管片达到承段能力极限状态时受拉区钢纤维混凝土等效矩形成力图形的抗拉强度标准值、设计值:Aa.v一钠纤维混凝土.管片达到正常使用极限状态时受拉区钢纤维混凝土等效矩形应力图形的抗拉强度标准伯、i殳计伯.2.2.3几何参数I1钢纤维长度；武中：勺()-以£混;疑土结构设计规范GH50010的规定为基础.考虑钢纤维影晌的tM纤维混凝土管片承栽力计徵函数：ftv一一按本规程4,2节的方法确定的铜纤维混凝土轴心抗压设计强度：制前设计强度,按:混凝土结构设计规范GB500I0的规定采用：ak-几何参数的标准值，按混凝！姑构设计规范GB50010的规定取值：4一一对应于正常使用极限状态或承载能力极眼状态的钢纤维混联土抗拉塞度设计值,按本规程附录B的规定取值：kt钢纤维方向性系数323无筋钢纤维混凝土管片承技力设计值应采用下式计尊：Rd=ff(cffvt,kk)13.2.3)式中各符号同前.3.2.4荷我基本S1.合的效应设计值Sd应按下式计鸵确定：SJ=E>qSq+力%stt,(3.2.4)式中：g,一一第j个永久荷段的分项系数,按本规程表3.2.6的规定取值；%,一一第i个UJ变荷载的分项系数，按本规程去3.2.6的规定取(ft:y1.第i个可变荷我考虑设计使用年限的调整系数,设计使用年限100年取值1.1：So,1.按第j个永久荷载标准值G六计算的荷载效应值：Soi1.按笫i个UJ变荷裁标处tfiQs计算的荷俄效应俏：m参与组合的永久荷载数：n参与组合的可变荷载数，32.5替软效应偶然组合的设计值S1.f应按式(3251.)和式(3.252)计算确定：地建组合:SI)-EyC,Sg,+2hSB)K+2vSEVK(3.2.5-1)人防组合：Sd=工几品-+s<7(3.2.S-2)式中；Xeh-Xev水平和会向地联作用分项系数应按本标准我327的规定取值：Stw.Sevk水平和器向胞震作用效应值,应按本标准表3.2.7的规定取假：S1.人防荷载作用效应(ft.3.2.6永久荷找的分项系数应按表3.2.6的规定来用.表3.26永久荷融分项系数4材料4.1 钢纤维4.1.1 钢纤维应选用高强网统切断型钢纤维“其掺城应满足钢纤雉混凝土盾构管片设计承敦力要求的强弱和耐久性等指标要求，4.1.2钢纤雉长度不宜小于粗骨料最大粒径的2.5倍，长度宜为50三i60i11b.直径（或等效直径）宜为0.5mn0.9ma长径比宜为6080.4.1.3 蝌纤维的抗拉强股应不低于100o级.宣选用1加0级及以上的例纤维。4.1.4 例纤维的尺寸和强度质地要求应符合衣4.1.4的规定,其它的质量娈求应符合标准£混凝土用钢纤维3GB/T39147的规定。<4.1.4的阡僮的尺寸及强度允许公差WrtCff1.IS1«caW4,的M幺JrW»gIW1mt>出11«t1.Sa>IiJo»WftftP>a»M2tiai三±aotn三/.*tiI1m1t.5%tAtmt,tit½w*fni5.4.1.54 纤维应在混凝土拌合物中不结团,宜采用粘结成样型,易于均匀分布，且与硬化混凝土间具有良好的拈结性能.4.1.55 他原材料应符合相应规范。4.2 钢纤维混凝土4.2.1 钢纤维混凝上的强度等级应按立方体抗压强度标准的确定.立方体抗压凝度标准值应符合国家标准£混凝土结构设计规范GB5001。的规定，按同强度等级混凝土标准值选用，用于钢纤维混凝土管片的混凝土基体强度等奴不应低于C50。4.2.2 钢纤维混;锭上的受压和受拉邦性模用、剪切模成、泊松比、线影胀系数等,应符合国家标准混破土结构设计规范GB50010的规定按同强度等级混凝土规定值选用.4.2.3 钢纤维混凝土的轴心抗压强度和轴心抗拉强度取值垃符合国家标准混凝土结构设计现苞GB50010的规定，按向强度等级混凝土规定值选用。4.2.4 钢纤维混;链上管片不同承栽能力极限状态抗拉强度值的礁定应符合以下规定.1残余抗拉强便应通过试验确定,试验方法应符合本规程附录A的规定.2当无试验数据时可在残余强度初性等级表4.2.1给出的苞用内取假，且应酒足本节1.2.5条和4.2.6条的规定。等级示例如卜：钢纤维混凝土残余强度韧性等级3b,表示为：h3MPa.M/,k0.7.«42.4铜奸雄混凝土残余强度柳性等锻衰（VmmO物性等级强搜等爆A1.k)11.522.533.5445567a(孰户。5,PIJ0.500.751.001.251.501.752.002252.503.003.50b(UsO7/R,J0.701.051.401.752.102.452.803.153.504204.90c(f1.t3>0,94u)0.901.351.802.252.703.153.604.064.505.406.30d(f7<se1.1.u)1.101.652.202.753.303.854.404.955.506D7.70eIr?*M13rJ1.301.952.603.253.904.555.205056.507809.10表中：uk一一CMoD为0.5m时残余弯拉强度标准值，用本规程附录A的试验方法获得；m一一C*)D为2.511m时残余弯拉强健标准伯，用本规程附录R的试验方法获得，上表笫1样数值代表残余穹拉强度标准值uk,其余数值代表找余弯拉强度标准值，R3k.3承栽能力极限状态和正常使用极限状态抗拉强度标准值和设计值应按本规程附录B的规定计算。4.2.5 用于钢筋钢纤维混凝土管片的剂纤维混凝土残余强度初性等级应不低于比，且应滴足式M.2.5-I)要求。A*>tm*0-5(4.2.5-1)式中：小一一钢纤维混凝土极限与拉龙度标准值(MP")，用本规程附录A的试验方法共得.4.2.6 无筋钢纤维混凝土管片的钢纤维混於上戌余强度韧性等级底不低于5d.且应满足式(4.2.5-2)的要求。4.2.7 无筋纲纤维混凝上管片应满足廷性破坏和应力重分布的要求.如图4.2.7所示应满足式(4.2.7-1X(4.2.7-2).(4.2.7-3)和(4.2.7-4的要求，按附录E检验确定.PuPcr(4.2.7-1)PuPi1.S<4.2.7-2)配5StI<4.2.7-3)6pvak$6«(4.2.7-4)式中：匕一承载力极限状态下受弯管片破坏时的竖向荷载.KN.电一承致力极限状态下受弯管片初裂时的胶向荷投,KN.Pe-正常使用极限状态下受驾管片的型向荷载,KN.九一承载力极限状态卜受穹管片花匕荷载作用卜破坏时的竖向位移.mm-正常使用被限状态下受弯管片在用“荷效作用下的登向位移.mm。匹“a*一承效力极限状态下受理管片在最大荷载Pa作用下的竖位格.m11u秘GB50909或相关行业技术规范的规定执行.5.2.3人防荷我应按国家标掂人民防空工程设计规范kGB50225及行业标掂£轨道交通工程人民防空设计规范REJ02的规定计算确定.5.3 管片横向内力计算5.3.1 隧道横向内力计算应分别选取隧道顶陵土最厚（»）,水压力最大（小）、存在超载或偏乐、隧道穿越地层条件突变处等位置进行。5.3.2 管片衬砌与地层间的相互作用计算应符合下列规定：5.3.3 与地层间的相互作用宜采用假定抗力法或地场弹筑法进行模拟：2采用假定抗力法时，管片衬砌马地层间的相互作用应假定为位于隧道两侧的三角形分布的地层抗力：3采用地基弹簧法时.管片衬砌1.J地层间的相互作用应采用受压地基弹筑模拟，地基弹费刚度应根据地质勘察资料取值。S.3.3隧道管片横向内力计算模型可采用匀质阴环模型、梁一弹泥模型等。5.3.4 当采用基于匀质阳环模型的楼正惯用法进行管片衬砌计算时，应符合下列规定：1该计算模型应适用于错缝拼装的管片衬砌隧道：2管片衬砌应等效力截面刚度相同的匀质圆环；3计徵时应考虑管J；'接头效应时整体网度诳行折或：4管片的内力的计及环间接缝对内力传递的影响:5衬砌环整体刚度折减系数和接头药柜传递系数，可分别取0.50.8和0,20.4°5.3.5 当采用梁-弹簧5型（图5.3.5）进行管片衬砌计算时，应符合下列规定；1该计/模型应适用于错缝拼装和通绳拼装的管片衬砌隧道:2计算模型不应少于2个或3个弹性较园环：3衬砌坏坏内接头应采用回转弹黄模拟：4衬物环坏间接头应枭用切向剪切弹贯和径向剪切舛簧模拟:5剪切弹簧和回转弹簧的刚度应由试验或经验确定。.图5.3.5梁弹黄模电力矩隹接头处的传递1-村脚环A1.?片本体，2-相WHR!环BW汁本体I3-H即环A珞HJ4-H硼环BGn物,5-JF:'JftbJH三16-环间径向剪切界簧I7-环间切向的切并黄I8-环向接头转角5.3.6 盾构隧遒纵向结构计尊应满足以卜规定：1隧道双向结构计以，应依据以卜情况按需要进行“1）区族层厚度或者地层纵向有较大变化的部位；2）穿越重要建（构）筑物或宜接承受较大局部荷载：3）地基沿纵向产生不均匀沉降：4）地蔻作用；2盾构磁道纵向结构计兑可采用以下模型：D梁-弹变模型，该模型采用轴向弹黄、转动弹费及剪切舛宽模拟接头和螺栓：2）等效刚度模型,该模型管片沿纵向视为单一的细长梁.通过梁刚友的折减模拟接头对管片的削弱作用：3）三维壳体模型，该模型将管片视为横、纵各向同性光体，板向刚度折减I可等效刚度模型，横向刚度折减向匀旗圆环模型。5.4 管片变形计算5.4.1 麻构隧道衬砌结构应按荷载效应准永久组令进行变形计算.5.4.2 J舌构陛道直径变形和接缝张开城应符合表5.4.2的规定。«5.4.2WVEF*tt*.IMmMIIM类别柒值直径变形W3g接缝张开放3mm4mm同时应小于舛性.畲时他的允许张开Gt注ID为燧道外径.mm.(6.2.2-4)式中：Nn1.钢纤维混凝土感构管片基本荷岐组合轴向压力设计值（N）：f1.-受拉区钢纤维混凝土抗拉强度<MPa>,按本规程附录B的方'u法计算：Ac钢纤维混凝土轴心抗压强度（MPa）,按混凝土结构设计规范3GB500I0的规定取同级混凝土轴心抗压瓢度；/；、/>'一一普通纵向钢筋抗拉、抗压强度设计值（MPa，按:混凝土结构的设计规苞？GB5（X）1。的规定取（ft：A、A：一一普通板向受拉、受压钢筋截面面积<mnr>；受压区纵向钢筋合力点至截面受压边缘的矩离（mm>：%-截面有效高度（Inm,按混凝土结构的设计规范GB5（X>IO的规定取值：h-盾构管片能面宽度（mm）；a1.受压区混凝土等效应力值的影响系数,应符合混凝土结构设计战莅GB50010的规定；e1.初始偏心距（nun）：4一一轴向力作用点至横面更心的距窗（mm）,%=,%1.,A%:.Wf1.1.钢纤维混凝土筋构管片基本荷毂组合弯电设计值（N-mm）：r,一一附加偏心即（mm）,按£混凝土站构设计规范XGB500I0的规定取值。3当受压区制度xM2.时，应按式（6.2.2-5）和式（6.2.24计算.MU=%fi拉+W<-vA-u-1.(6.2.2-5)式中：A一极限弯拉强度标准伯M,a:r对应于。他的残余驾拉覆度标准值，MPa;Ann一极限弯拉强度试脸平均值，MPa：ZRjm各城氽弯拉强度试脸平均值.MPa:kt分位数系数.按表A.5.2的现定选择：S.一钢纤维混凝土覆度试验值的标准差，应符合灯怙凝土结构设计规程3GB50010的规定.样本数玳1112.变异系数不宜大于25%,变异系数低于15%H寸取（ft15%“根据不同样本数盘.标准差未知,置信水平75%,5%分位数系数左按表A.5.2取值。«A.5.2样本欧nti!»12IIi2025100分位教出Ci1.2.336ZU1.20481.9911.9321.诙1.761.615A.5.3检验产品防收时，可按规定检验批次进行检验,每组4个试件,弯拉强度和残余弯拉强度试验结果均应以-I个试件试验值的平均值表示.若测试值中的最大侪或最小值与两中间测（ft的平均值之差大于中间平均值的15%,则取中间值的平均值作为该组试件的试脸俏：如果两者与中间曲平均值之差均大于15%,则该加试件的试脸结果无效.其平均值应达到钢纤维混瓶上再抗强度评定时的平均值。制定说明钢纤维混凝土预制管片技术规程3规程制定过程中，编制姐进行了广泛的调查研究，总结钢筋制纤维混朕土管片的设计、制作、6直工、检验及检测实践经验，同时翻考了国外先进技术、技术标准，同时试骁取得了重要技术多教，为便于广大设计、施工、检测、可研、学校等单位有关人员在使用本规程时使IE确理解和执行条文规定，£钢纤维混凝土预制管片技术规程编制组按章、节、条顺序煽制/本规程的条文说明，对条文规定的目的、依据以及执行中需要注意的有关事项进行了说明。但是本条文说明不具符与规程正文同等的法律效力，仅供使用者作为理解和把握规程规定的参考。为了减少篇帽，只列条文号，未按录原条文，7.1 设计基木规定1207.2 正M面承载能力极限状态计算1207.3 正常使用极限状态收算1228构IftM定1268.1 一般规定1268.2 首片构造1269.1 般现定1289.2 临时荷我验算1289.3 项推力计算130IO管片制造与工13210.1 配合比设计及拌合物13210.2 材料投放和搅拌13210.3 浇筑、振物及养护13310.4 管片施工133105检验和股收133*AjMWTttSttmr½（切口魁）134附录B胡肝痴凝土构件设计不同收限状方抗拉强度BS附录EBw1.r片承就力险方法标M1.142IO1.根据环境条件、剂和混藤上材料性能，源自于阴极保护系统或地铁牵引系统的迷流存致埋入混凝土型的钢筋腐蚀,从近期的试蛤结果农明与传统铜陆相比迷波导致的钢纤维隔蚀现象大大降低，这些试验观察结果表明：睡致杂散电流里起的剂纤的腐蚀的条件与传统钢筋所要求的条件明显不同：当对嵌入的钢纤维施加非常大的杂散电流时,钢纤维发生腐蚀.为引发杂散电流引起的用纤维腐t,钠纤维必须先吸附电子并找移电流,即在铜纤维上形成阳极和阴极。铜纤维仅在周困的电势梯度非常高时才吸附电子转移电流，在实际结构中不出现高电势梯度，甚至在而氯化物污染环境中，钢纤维电势会降低，另外,钢纤维的掺入不会加刷迷流现象，试会表明力钢纤筑混凝土试件长度与其截面积比值超过7.5倍之后，钢纤维的电阻值将显著超过铜筋混凝土电阻值.对处于严重腐饨环境的制纤维混凝土预制管片支护结构,对其耐久性能及其评价指标有待于进一步研究.3.2承载能力极限状态设计3.2.1 3.2.2钢筋的纤维混毅土构件正截面承裁力的设计方法需考虑开裂后钢纤维混凝土的抗拉强度，这一点与钢筋混凝土预制管片的设计有明显区别.本规程在承我力计算时的基本假定与国家标准混凝上结构设计规程？GB50010相比,除考虑钢纤维混凝土抗拉强度对承载力贡献外,其余基本相同.3.2.3 荷载基本组合效应设计值参考现行国家标准建筑结构荷裁规程GBSooO9和建筑结构可推性设计统一标准GB50068进行确定。刚组模型与线性模型的强度比较03MOt0«II1.1.1>.>1415I1.，K1.t>一UV）MMS"sm»Oirnimmw®说明图B.0.4-2阳刚电性模型和用线性模里计W的n.承载能力极限状态时，假定所有压力集中在钢纤维混糠上裁面的顶部，这一假设是严格的刚-塑性模型，采用静态等效值考虑:得承我能力极限状态的应力分布如说明图B.0.4-3。说明图B.4-3水我力极假状志截向内力计力荷化投M根据平衡方程：H-URM”=6=2则得出承我力极限状态抗拉强度标准tft的计算式（B.O.4-2）.公式B.0.1-2）建立在理想的刚塑性应力分布模型上，而实137际情况应力分布会不同,通过假定截面应力-应变分布状态如说明图B.0.4-4,根据平衡方程推导出条文中线性模型的计算公式(B.0.4-3)。&叩”上说明图B.0.4-4承强力极浓状态的应力-应变分布图线性模型中的抗拉强度/ftu由满足允许的裂缝宽度条件下的所需延性决定。假定沿横截面为可变应变分布的极限拉应变一等于2%或沿横豉面为恒定担伸应变分布的极限应变CfU等于1%时，最大裂缝宽度可以按WU=QffU计算，在任何情况下，以大裂缝宽度不得超过2.5皂米。当材料在%=1%时表现舟硬化行为时材料被认为是应变硬化材料。对于如条文中图B.0.1所示的于性条文,当承载能力极限状态允许的裂缝宽度为2.511m时，得到条文中抗拉覆底标准伪计算式(B.0.4-8).对于受控区制纤维混凝土拉应力的分布规律,分析了不同情况：(1)按矩形分布,fg按式0.4-2)计算：(2)按矩形分布,fr.按式(B.0.4-3)计算:(3)按线性模里成梯形分布，应力分布如条文中图B.0.4(b),fu按式(B,O.1-3)计算,按式(B.0.4-4)计算:(4)力取1.25。而8种设计工况用塞度等级为2b-5f范I乩得到的计算结果如下：在应力简化图形为矩形时,分E果用线性强度的承我能力大于刚也性强度承载力，最大值增加3.1隐，平均为0.70%。应力简化图形为梯形的情况3对比情况(1)的计算结果,当务U>ffts(硬化模型)时，承教能力为负增长,最小为-074%,平均为-0.35%：当命u<加,软化模型)时.承载力增加,最大为6.31%,平均为2.84也因此，采用式<B.O.4-2)计算fu,且受拉区采用矩形分布的应力状态计算管片的承致力是足鲂安全的.钢纤维混;窿土材料分项系数的取世。借格国外的规程：fibMode1.codeforconcretestructures2010,Eurocode以及(FIBTG1.4.1-Bu1.1.eti11-AF(acceptedVerSiOn>-FINA1.中的规定，并结合我国管片实际生产现状,采用钢纤处混凝土材料分项系数为1.25.管片属水平制作板型构件.纤维各个方向均匀分布，当板在受弯、劈裂和微裂状态下考虑方向因子K=I.0,不影响受力,对于有利受力如果经实验5金证,则可以应用方向因子Kr>1.0.对于不利受力，必须通过实验确定后应用方向因子*<1.0.当板在受剪状态下考虑方向因子K,=0.5«关于。的取值，目前没有试验研究能证明该系数确实因管片的构件尺寸对强度有所影响,通过计算研究表明，若参考德国标准，按kc=Min(1.+0.51.rt,1.2).式中/1“为豉面受拉区面枳(mz)139计算.对承载力的影响仅仅在5%以内.对配筋率的影响就更微乎其微。若通过管片承载力试验，能脸逐该系数确实大于1,可以考虑k；>1.0,结合目前的生产水平，JUkc=1.O.B.0.5当试件达到正常使用极限状态对应裂口宽度CMoD1.前，压应力分布为税性(说明图B.0.5)模型.而实际情况应力分布会不同，通过假定裂缝高度建立平衡方程式如下式.说明图B.03正常工作极取状态柱面内力计翼简化徵取%=然b=(,x0.66)0.56,p,t*推导出正常使用极限状态抗拉强僮标准值人得条文中式(B.0.4-4)oB.0.6，!舒俊方向因子A；=1.0适用于水平制作的梁和板构件.B.0.7系数&<1超定结构影嘀显着.附录E预制管片承载力检验试验方法标准E.1该试骁方法标准是根据管片的实际受力状态制定的。在借希国外同类管片试验方法的基础上,将水平荷我和竖向荷载均变为主动加载.以便模拟管片的实际受力状态.从而验证管片的承载能力是否满足设计要求.这种实验方法时于无筋钢纤维混凝土管片十分正要。E.2.K2.5要求与糖江管片同批次浇筑立方体抗长和切口梁试件，目的是一方面检验钠纤维混凝十.各项强度指标是否满足设计要求，另一方面求出同批次钢纤维混凝土轴心抗压标准强度、正常使用极限状态标准强度和承载力极限状态标准强度，以便计尊试脸管片的计算承我力.E.2.7根据设计承教力和偏心距，得出(BE.2.7)平衡方程:X=0N-P说明式(E.2-1)Ey=O则T=F+G,2说明式(E.2-2),W=M则T×(1.3+1.Jf>)-(G1.2)×(J4)-P×(H-iV)-Fx(1.fh)=Ne说明式(E.2-3)联立说明式(E.2-D、(E.23).得竖向压力传字零与水平传感器读数的关系如条文中式E.2.7).E.3.3试蛤过程采用分级加软,且有一定的稳压时间，B.4.2因管片的计算承载人一T强度计算的。因此，要求每个被试脸管片的试脸承栽力均应大于计算承载力，才能满足管片的承载力要求.