模板支撑体系工程专项施工方案示范文本.docx

模板支撑体系工程专项施工方案（示范文本）编制：（项目技术部门负责人）校核：（项目总工程师）审核：（项目经理）审枇：（施工单位技术负责人）1.工程概况11.1.工程蜕况11. 2,施工平面及立面布置11.3.施工要求31.4.技术保证条件31.5风险辨识及分级41.6施工地的气候特征和季节性天气61.7卷建各方责任主体单位72 .编制依据81. 1法律依据82. 2项目文件93. 3施工组织设计93 .施工计划101. 1施工进度计划横道图103. 2材料与设备计划104. 3劳动力计划114 .施工工艺技术134 .1技术参数135 .2工艺流程144. 3施工方法及操作要求145. 4支撑袈使用要求326. 5检查要求345.施工安全保护措施395. 1组织保障措施395. 2技术措施397. 3苴测弦控措施436 .施工管理及作业人员配备和分工457 .验收要求46HAi÷NzNZNl舜ZaZ,_.IGE-WT-s7VYNZNZaziW曲NhNVN假NN匐NMyMNMMR%R%R鼠/N芯NR%H%R%WAJJMN>N>tWM4O11NNiSiNKlNKlNKiNN%，必IN%NMB1-2主体处构标准断模板支撑体察图（横断IiBB）/V/9/、J/.B1-3主体结构标准新面模板支撑体系图（妖断而图）具有一定的施工及管理经脸的技术、经济人员组成。(2)专业工种人员均按照国家有关规定的要求进行培训考核，获取上岗证及相应技术等级，持证上岗。(3)新工人、交换工种工人和特种作业工人上岗前对其进行岗前培训，考核合格后上岗。(4)施工中采用新工艺、新技术、新设备、新材料前，组织专业技术人员对操作者进行培训。(5)建立健全岗位贡任制，每项工作都由专人负责。1.4.2材料设备保证材料进场时由康检员和材料员验收，有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹的钢管一1.清除，采用的直角扣件、回转扣件和对接扣件夹紧时钢管开口处最小网隙不小于5mm,禁止使用有能裂、变形、滑丝等现象的扣件O架体搭设前在地面弹好立杆位置的凯、横呈斗线，立杆纵向搭接接头在同一栽而不超过50%,且上下截面相互错开1800m以上，扣件上紧后逐1.用钮力板手测定其扭力不得小于5kg。搭拆支架工人必须持证上岗，操作时必须画出安全区，设警戒标志.1.5风险矫识及分救内客说明：风险疥识及安全风险分皴.表1-1商大模板工程风险根财与分级作业步骤或管理程序危险源或潜在事件可能发生的事故类型及后果风险分级管控星级钢管进场钢管材.质.外径.壁厚、外形允许禽差不符合规范要求.坍塌较大风险/项目投扣件进场扣件未进行复试,且技术摄能不祚合规范标准。圾场较大风险/«项目线为配件进场构配件材质.规格不符合要求。势那较大风险/橙项目线基础平整度及承伐力基础不坚实平整、承我力不符合专项施工方案要求.坍堤较大风险/校顼目坡基砒底部垫板设置支架底部未设置垫板.婆板的规格不符合规范要求。坍场一般风险/黄班组线底部底座设箕文架底部按规范要求设置底座。坍甥一敏风险/黄班组线-不按规范要求设置打地杆.坍堤较大风险/项目级作业步骤或管理程序危险源或潜在事件可能发生的事故类型及后果风险分级管控层级置排水设施未设置挣水设施。男场较大风险/®项目纹支架设置位置支架设在楼声结构上时，未对楼面结构的承我力进行验算，楼面结构下方未采取加固措施。朗场较大风险/S项目级立杆设置立杆纵.横间距大于设计和规范要求。坍埸较大风险/«项目投水平杆步足设置水平杆步距大于设计和规范要求。班场一般风险/黄班组毁水平杆未连续设置，坍期一般风险/黄班坦线经向剪力律设置未校规范要求设置竖向剪刀挣或专用斜杆.坍塌一般风险/黄班组双水平剪刀撑设置未核规范要求设置水平剪刀撑或专用水平制杆。粉场一般风险/黄班组线剪刀券或水平制杆设置不符合规范要求。用甥较大风险/橙项目级支架稳定超过一定规模的模板支架稳定性不满足要求.坍涉IE大风险/红企业级支架高宽比超过视苑要求未采取与建筑结构刚性逐接或增加架体宽度等括菸.坍期较大风险/橙项目级立杆伸出顶层水平杆的长度越出规范要求，坍塌较大风险/®项目双浇筑迎凝土时对支架的基础沉降.栗体交形未采取胜测措能。朗场一-风险/黄班组线杆件连接水平杆拄接符合规范要求。坍甥低风险/龙作业人员级剪刀律斜杆接长不符合规范要求，坍塌低风险/世作业人员级杆件各连接点的紧固不符合规范要求。男坳低风险/登作业人员毁底座与托排端杆直径与支杆内径相匹克.坍甥较大风险/«项目线.螺杆旋入螺母内的长度或外伸长度不符合规范要求.坍堤较大风险/S项目级墙柱模板安装2«以上竖向模根的安裳,未采取临时固定指法.物体打击低风险/范作亚人员圾当模板安装高度巡过3Om时,未搭设脚手架.站在马凳上操作,或者操作平台不合格。高处坠落/其他伤害一艘风险/黄班组线1）模板支撑体系失稳预防及应急措施模板支撑体系搭设及拆除必须严格按照专项施工方案和技术安全交底进行操作，搭设好必须经过工程部、安质部贬收合格后，才能使用，尤其是斜撑，剪刀撑必须严格检查。拆除时必须有专人指挥，场地进行封闭。模板及支撑架体使用的各种材料必须符合规范要求，证件齐全，进场检验合格。在浇筑混凝土时，安排专人进行支撑体系的监护，如发现支撑体系有异常变形和响声立即通知上部作业人员停止作业，马上撤离到安全地带。人员撤离后，观察支撑稳定无变形后，立即组织人员对支撑体系全面进行检查和加固。2）木质材料失火加防及应急措施对于木方、多层板、错末、料头等可燃的材料进行专门区域堆放，并配备足够的灭火器材.严格执行动火申请制度，加强在动火时的防护和城督检查,发现隐患立即停止作业，进行整改。对所有的防火器材进行检查和登记，定期进行维护和保养，保证处于合格或完好状态。组织施工人员学习和正确使用消防器材,并定期组织消防演练。一旦出现失火事故，首先对若火点进行隔离,避免蔓延，同时组织人员按照消防演练的方法立即进行扑救。3）高空坠落事故的预防指施凡从事高空作业的人员必须配备合格的安全防护装置（安全帽、安全带），要求必须经过必要的体检。严禁酒后作业.现场采用的安全网和其他防护用具必须采用检骁合格的产品.且经我项目部安全员验收合格并进行登记。高处作业前，项目部组织有关部门对安全防护设施进行险收，经验收合格签字后方可使用.需要临叶拆除或变动安全设施，必须经项目部技术负责人审地卷字，并经过有关部门的验收合格后方可使用。（5）发现未按本方案进行施工时，应及时通知项目梯限期或停工整改，造成事故的,追究有关责任人的责任。（6）如巳通知停工，必然待高支撑加固完成,险情排除，现场瓶工安全负责人复查合格，才能复工。表5.3.4-1.；支楼预嬖值要求项目手页警值皿检查工具立杆钢管弯曲3m<1.4m12b11)金钻仪、水平仪<1.7.5m20am全站仪、水平仪水平杆'斜杆钢管有曲1.7.5m30mii全站仪、水平仪立杆垂直度全高绝附偏差30三m全站仪，水平仪支界不均匀沉降lOwii全站仅、水平仪同时，根据预警值可将预警状态划分为三个等级，如下表所示:表5.3.4-2预警状态划分表黄色颈警实测位移（或沉降）的绝讨值和迎率值双控指标均达到控制值的70%85%之间时，或双控指标之一达到Jft测控制值的85100%之间而另一指标未达到该值时.橙色预警实测位移（或沉降）的地时值和速率值双控指标均达到控制值的85%100%之间时.或双控指标之一达到或测控制值而另一指标未达到该值时.红包（控制）实测位痔（或沉降）的地时值和速率值双控指标均达到控制值.运未出现下列情况之一时：实测的位移（或沉淮）速率出现毒带增长：基坑支护电凝土表面巳出现明显臬妊，同时裂.微处已开给流水.当实测数据出现任何一种预警状态时，监测组应立即向施工主管、监理和建设单位报告，获得确认后应立即提交预警报告5.3.5支架模板变形观测在结构混凝土浇筑过程中安排支袈搭设人员在支架内全程观察支架和模板变化情况，及时果取紧固支架和模板的措施，发现问题不能处理时及时通知场地内所有人员全都撤离。检查验收人员：1.总承包单位和分包单位技术负责人或授权委派的专业技术人员、项目负责人、项目技术负责人、专项施工方案编制人员、项目专职安全生产管理人员及相关人员；2、监理单位项目总监理工程师及专业监理工程师；3.有关勘察、设计和监测单位项目技术负责人。施工的检查验收必须执行三检制即：工程完工后班殂自检，自检合格后报技术主管,技术主管组织上述人员进行联合检查，检查合格后报监理工程师检查签认。上道工序未检查验收通过之前严禁进入下道工序的施工。7.3舱收内容(1)专项施工方案编制、审批、专家论证情况；(2)检测、检测情况；(3)施工监理交底；(4)应急预案和救援物资储备情况：(5)安全防护和安全警示标志情况及重大风险部位公示牌情况(6)周边环境现状评估及保护情况；(7)施工机械使用前验收情况：(8)视频监控情况：(9)领导带班、项目管理人员和劳动力组织等情况。ClO)支撑架体构件进场验收：1)迸入现场的钢管，轮扣配件应具备以下证明褂料，铜管壁厚小于3.0不允许使用。2)主要构配件应有产品标识及产品质量合格证3)供应商应配套提供管材、零件.铸件.冲压件等材演、产品性能检舱报告。(11)构配件进场质量检交的重点：锅管管壁厚度：焊接质量；外观质量：可调底座和可调托捧丝杆直径、与堞母配合间隙及材质。(12)满堂架所用的钢管及零件等、轮扣、型钢及其他材料的材质证明和抽检记录.模板支架必须经骏收检查合格，并办妥骏收手绘后，方可进入下道工序施工。(13)外观检查要求：主要承重杆件外观检查100%检查I)钢管应无裂纹、凹陷、锈他，不得采用接长钢管；8 .应急处置措施内容说明：1.应急处置飙导小期组成与取责、应急救援小缎组成与职责,包括抢险、安保、后勤、医敕、善后、应急敕缓工作流程及应对措旅、联系方式等；2.宣大危险源清单及应急播篇：3.敕援医院信息（名称、电话、救援线膝）；4.应急物费准各.1. 1应急救援组织机构针时XXX站主体基坑的施工，项目部成立应急教援领导小坦.项目经理任组长,项目部副足理、总工程师任副组长，工程霹、文明安保部、材料设备部及捺合办公室负责人为缎员。项目部应急救援领导小组下设抢险组、救护组、设备物资组、善后处理组、后勤保碳组等专业工作组。项目部应急教援领导小组办公室设在文明安保部，办公室主任由文明安保部长担任。BB8-1项目应急敕展机构图（1）项目部应急救援领导小组组成人员如下：组长：XX副组长：XXXsXX组员：XXX.XXX.XXX（2）各专业工作组人员组成如下：1）抢险组由分管生产的项目副经理领导，成员由项目部工程部、材料设备部人员,以及各施工作业队人员组成：2）救护组由文明安保部长领导，成员由项目部工程新、号合办公室人员，以及施工作业队安全员、司机等组成;和个人的赔付和善后事宜。（6）后勤保障组：负责抢险期间项目部员工及紧急疏散希褥人员饮水、就餐等后勘保障工作以及家居的接待、安置工作。2. 2篁大危险源清单及应急措款8. 2.1重大危险源清单（1）脚手架安拆可能发生坍埸、高空坠落事故坍塌、高空坠落：主要原因是未按操作规程进行安拆工作。（2）现浇梁支架安拆可能发生事故坍埸：主要原因是未按掾作规程进行安拆工作或浇筑速度过快，振捣密集。（3）大模板施工可能发生事故主要原因是加固未到位或混凝土浇筑速度过快，振捣冬集。9. 2.2应急处置发生坍垢、高空坠落事故时，首先将受伤人员转移至安全地点。在有人受伤昏迷的情况下，应采取人工呼吸的方法并及时送往就近医院迸行抢救。10. 2.3应急体系（1）应急救援领导小组组长：X军副组长：张耀X、朱X组员：吴小X、徐文X、钟长X、何顺X、童X、杨X、张X、程X、张清X9 .计算书及相关图纸（见附件）内容说明：1.计算书（结构梁板柱）：支撑架构配件的力学轿检及几何介I1.荷俄级合包括永久荷*、H工荷傲、风荷俄，模板支撑体系的襄度、刚度及稳定性的计算，支界体系基础承发力、变形计算等：2.相关图纸：文撑体系平面布置、立（例）面图（含Jr刀撑布Jt）,梁模板支撑节点详图与结构按结节点图，支撑体系Jtt测平面布量图等.9.1 (1000三)文架模板体系强度及变形分析1 .1.1计算依据；1.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、£海凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷栽规范GB50009-20124、钢结构设计标准GB50017-20175、建筑结构可能性设计统1.标准GB50068-20189 .1.2工程属性龄墙特性侧墙O(mm)1000底墙高度(m1160009.1.3支掾构造小梁布置方式水平小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度d(mm)100主梁间距1.GmO40()主梁固定方式斜律斜撑水平间距S(三)400支撑构造支撑序号筑埋点距主梁水平距离li(三)主斐上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道1200100第2道1200500第3道1200900第4道2600MOO第5道26002000第6道26002600第7道26003200第8道26003800第9道26004300第10道12001800第1112005300第12道12005800简图如下:墙模板单面支撑剖面图业工人员及设备荷裁标准值Qlk(kNm2)3杲送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷栽标准值Q2k(kNm2)0.412风荷载标准值3k(kNm2)基本风压3(kNm2)0.3非自定义：0.199地基粗糙程度D类(有密集展筑铸且房屋较高市区)模板支柒顶部距地面高度®6风压高度变化系数UZ0.51风荷裁体型系数Ps1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用9.4.4模板体系设计结构重要性系数Yo1.1脚手架安全等级I级新浇在凝土桀支撑方式梁两侧有板，桀底小案垂直梁跨方向柒跨度方向立杆纵距是否相等是架跨度方向立杆间距la(Imo900梁两倒立杆横向间距Ib(三)1800最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新港混凝土楼板立杆蚁横向间距l,a(三).b(mm)900.900混凝土家贬梁沟倒立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心或距离(mm)900裂底增加立杆根数2系底增加立杆布置方式按梁两倒立杆间距均分果底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600.1200梁底支撑主梁最大悬扰长度(mm)200每跨距内梁底支拂小梁何距(mm)200承载力设计值调整系数Y:1模板及支架计算依据£延筑施工承插型盘扪式料管脚手架安全技术标准3JGJ/T231-2021设计简图如下平面图裂右侧楼板及恻模传递给小梁荷载F=YoXU.3X(Gl+(G2Xh)+1.5XQX(1°-梁左侧立杆距梁中心线距褥)-梁宽2)2X小梁间距+丫。乂1.3乂6乂(梁高-板厚)X小梁间距=1.I×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.8)+1.5×3×(1.8-0.9)-l2)2×0.2+1.l×1.3×0,5×(2.9-0.8)×0.2=1.675kN2)梁底小乘荷载标准值计算面板传递给小梁q1=15.41/1=15.41kNm小一自重qz=1×G1X小梁间距=IX(0.3-0.1)X0.2=0.04kNm梁左侧楼板及侧模传递绐小粱荷载F=(l×Gm÷l×(G-KJ)×h+l×Qm)×(梁左侧立杆距桀中心线距离-桀直2)2X小梁间距+1XGHX(桀高-板厚)X小斐间距=(IXO.5+1×(24+1.1)×0.8+l×3)×(O.9-l2)2×0.2+1×0,5×(2.9-0.8)×0,2=1.153kN梁右侧楼板及侧模传递绐小梁荷载F2=(1×G÷1×(G+G)×h÷lXQm)×(1.-梁左侧立杆死梁中心线距离)-梁宽/2)/2X小梁间距+1XG1×(梁高-板厚)X小梁间距=UXO.5+1×(24+1.1)×0.8+l×3)×(1,8-0.9)-l2)2×0.2+1×0,5×(2.9-0.8)×0.2=1.153kN计算简图如下：1475kN1.i75kN0.0S7kNln2X2Mkfm22.22MimO.OSAFilmiiuuuuuuuuuu11ui!uuuuuuuu<i5«衣S_®去承载能力极限状杰l.lS9kN1.ISMN15.45WmUSkWm1S,45W<O.WWmIiumuuiulIiuiummuiiiuiiuiimuiHlJIinilUUUlU752w/U«TVw®7<Qnvv>QVTJVQttv4_4-4sPM-÷正常使用极限状杰2,抗弯脸算主架变形图二(mm)跨中v=0.479mmv=minl,150,10=min900150,10=6满足要求！悬臂端v=0.30211unv=min212/150,10=mi11(2×200150,10=2.667mm满足要求！4、支座反力计算图一：R=48.696kN图二：R=43.834kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2=48.696kN.立杆3：R3=4&696kN图二立杆2：R2=43.834kN,立杆3：R3=43.834kN9.4.8纵向水平钢管验算钢管我面类型GmO18.3X3.2钢管计算能面类型(m1148×3钢管截面面枳AGnmZ)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(Nn')206000铜管毂面惯性矩I(Cm)10.78钢管截面抵抗矩W(Cm,4.49钢管抗弯强度设计值f(N)205钢管抗剪强度设计值t(N三l)125由小梁骏算一节可知P=maxk,R.=0.317kN,P,=maxR,R'=0.217kN纵,向水平钢管自重设计值：q=l.1×1.3×0.033=0.048kNm纵向水平钢管自重标准值：q'=l×0.033=0.033kNm200900200031N0,117kNOJlTkN0)17kNOJ1NOJlTkNOJlTkN0.0MkNt,mIiimHiumuimO.(MakKfmIIIiiHuuiliiuiiuuiiiumiliiimiiiUiii纵向水平钢管剪力图二(kN)Vx=O.814kNT=2V=2×0.814×1000z424=3.84Nm2t1=125l=125Nn2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图二Gnm)跨中V=0.01211mv=minl,150,10=min1900/150,10=611m满足要求！悬高端vmax=0.008t三v=min212150,10=min2×200150,10=2.667mm满足要求！4、支座反力计算图一：Rimix=I.264kN图二：Rmax=1.MlkN用小梁两恻的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：Rl=1.264kN,立杆4：R4=1.264kN图二：立杆1：Rl=1.141kN,立杆1：R4=l.HlkN9.4.9可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承投力设计值N(kN)100扣件抗滑移折减系数kc0.85k扣件抗滑移验算两例立杆最大受力N=maR1.R4=maxl.264.1.264=1.264kN0.85X8=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!2、可调托座验算可调托座最大受力N=naxR2.R3=48.696kNN/YR=100Zl=100kN满足要求！9.4.10立杆验算立杆钢管截面类SHmnd8.3×3.2立杆钢管计算截面类型Gnnd48×3钢材等级Q355立杆截面面枳A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆毂面抵抗矩W(cm3)4.49支柒立杆计算长度修正系数n1.05悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数BH1架体顶层步距修正系数丫0.9抗压强凌设计值f(NInn12)300支架自重标准值q(kNm)0.15步距h(mm)1500项层步距h'(mm)100O可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500I、长细比脸算hmax=max(Hh.BHYh,+2ka)=max(l×1.05×1500.1×0.9×1000+2×0.6×500)=1575mm=hmaxi=157515.9=99.057=150长细比满足要求！查表得，=0.4822、风荷载计算Mu=YOXc×1.5×k×laXh210=l.1×0.9×1.5×0.199×0.9×1.52/10=0.06kNm根据建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准JG.I/T231-2021公式5.3.1-2.考虑风荷载时，可变荷载需考虑0.9组合系数：D面板验算ql=1.IX1.3×(0.1+(24+1.5)×2.9)+1.5×0.9×3×1=110.347kNm2)小缨验算Fl=1.1×(1.3×(0.5+(24+1.1)×0.8)+1.5×0.9×3×(0.9-1/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(2.9-0.8)×0.2=1.656kNF2=1.l×1.3×(0.5+(24+1.l)×0.8)+1,5×0.9×3×(1,8-0.9)-1/2)2×0.2+1.l×1.3×0.5×(2.9-0.8)×0.2=1.656kNql=22.069kNmq2=0.057kNm同上四七计算过程，可得：Rl=1.245kN,R2=48.447kN,R3=48.447kN,R4=1.245kN立杆坡大受力、w=maRl+N边1,R2.R3,R4+N边2+YOX1.3X每米立杆自重X(H-梁高)+Mwlb=maxl.245+1.1×1.3×(O.5+(24+1.1)×0.8)+1.5×0.9×3×(0.9+0.9-1/2)/2X0.9,48.447,48.4471.245+1.1×I.3×(0.5+(24+1.1)X0.8)+1.5×0.9×3×(0.9+1.8-0.9-1/2)2×0.9+l.1×1.3×0.15×(6.51-2.9)+0.06/1.8=49.254kNf=Nw(A)+MwW=49254.413/(0.482×424)+0.06X106/4490=254.371Nmm2fR=300l=300Nm2满足要求！9.4.11高宽比验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准JGJ/T231-2021第6.2.1；支撑架的高宽比宜控制在3以内HB=6.51/32.5=0.23满足要求！9.4.12架体抗领覆脸算Fl(0.7hft+0.25Opc.m)numhBh截面高度影响系数：当h800mm时，¾h=1.0;当h2000mm时，取Bh=O.9：中间线性插入取用。ft泥凝土轴心抗拉强度设计值opc.in临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.o-3.5mn2范国内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h/2处板垂直截面的最不利周长.h截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n=min(H1,112)l=O.4+1.20s,n2=0.5+as×h4lm1局部荷皎或集中反力作用面枳形状的影响系数n2临界截面冏长与板截面有效高度之比的影响系数BS局部荷载或桀中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，BS不宜大干4：当BsG时取Bs=2,当面相为圆形时，取Bs=2as板柱结构类型的影喃系数：对中柱，取as=40,对边柱，取as=30:对角柱，取as=20说明本工程无预应力，不考虑上式中。pc,m之值，将其取为0«可得：h=l,ft=O.911Nrtn2,=1,h0=h-20380mm,um=2(a+h)+(b+h)=232OmnF=(O,7hft+O.25pc,m)mh=(0.7×1×O.911÷0.25×0)×1×232O×380/1000-562.196kNFl-49.254kN满足要求！2,局韶受压承我力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl局部受压面上作用的局部荷我或局部压力设计值FlWl.35BcBIfcAlnfc混凝土轴心抗反强度设计值：可按本规范表4.1.4-1取值C混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积BI=(AbZAl)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=9.686N11xn2,c=l,1=(AbAl)l2=(a+2b)×(b+2b)(ab)1/2=(600)×(600)/(200×200)1/2=3,Aln=ab=1000Onm2F=I.35cIfcAln=I.35×1×3×9.686X40000/1000=1569.132kN>F1=49.254kN满足要求！9.5中斜梁(1200三*1400三)支架体系强度及变形分析9.5.1计算依据：1 .建筑施工承阴型盘扣式钢管脚手架安全技术标准3JGJ/T231-20212、涉凝土结构设计规范GB50010-20103、速筑结构荷栽规范GB50009-20124,钢结构设计标准3GB50017-20179.5.2工程属性新浇混凝土梁名旅中板下翻架混凝土梁计算截面尺寸GnmXmm)1200X1400梁侧楼板计算厚度(Iml)100模板支架商度H(m)8.15模板支架承向长度B<三)7.25模板支架纵向长度1.(m)349.5.3荷载设计模板及其支架自重标准值Glk(kNm2)面板0.1面板及小梁0.3楼板漠板0.5新浇筑海凝土自重标准值G2k(kNm3)24港凝土系钢筋自重标准值1.5混凝土板钢筋自重标准1.1G3k(kNm3)值G3k<kNm3)施工人员及设备有板标准值Qlk(kNm2)3泵送、饯倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kNm2)0.211风荷找标准值3k(kNm2)基本风压3。(kNm2)0.3非自定X：0.199地基粗糙程度D类(有密集赛筑馨且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数PZ0.51风荷载体型系数US1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用9.5.4模板体系设计结构重要性系数YO1.1脚手袈安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式集两例有板.梁底小梁垂直裟跨方向集踏度方向立杆纵距是否相等是梁路度方向立杆间距la(am)900梁两侧立杆横向间距Ib(am)1800最大步距h(mm)15001页层步距h'(mm)1000可调托座伸出1页层水平杆的悬臂长度a(nun)500新浇混凝土楼板立杆躯横向间距1%(廊)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距姿两侧立杆中的位置居中梁左倒立杆距裟中心或距离(Im)900梁底增加立杆根数2渠底增加立杆布置方式按飨两例立杆间距均分系底增加立杆依次距梁左倒立杆矩高(mm)600.1200梁底支撑主裂最大悬挑长度OmO200每盼距内渠底支毋小梁间距(M)250承我力设计值调整系数YR1模板及支架计算依据设计简图如下：，建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准3JGJ/T231-20219.5.5面板验算面板类型厦面木胶合板面相厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N三2)15面板抗剪强度设计值t(Nmm2)1.4面板弹性模量E(Nmml)100OO脸算方式筒支案按简支柒计算：截而抵抗矩：W=bh2/6=1200×15×156=45000mm2,栽面惯性矩：I=bh*12=1200×15×15×15l2=337500mm面板承受梁筱面方向线有战设计值：q1=Yo×1.3×(Gn+(G4+Ga)×h)+1,5×Q4×b=l.l×1,3×(0.1+(24+1.5)X1.4)+1.5×3×1.2=67.373kNtn简图如下：7.373kN>氐<154+1、抗弯骏算M.=0.125q11.2=0.125×67.373×0.252=0.526kNmo=Ml'=0.526×IOe/45000=11.697Nmm,fr=l5/1=15Nmm2满足要求！2、挠度舲算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2=1×(G1+(G4-Ki4)×h)+l×Q×b=l×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1×3×1.2=46.56kNmv=5q1.(384EI)=5×46.56×2507(384X10000X337500)=0.702MnWv=min1.150,10=min250150,10=1.66711un满足要求！3,支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R=Iq11.=I×67.373×0.25=16.843kN标准值(正常使用极限状态)R'x=lq21.=IX46.56×0.25=11.64kNO.25=0.633kN梁右侧楼板及侧模传递绐小梁荷载F2=(l×Glk+l×(G2k+G3k)×h+l×Qlk)×(Ib-梁左侧立杆距梁中心线跑离卜桀宽2)2X小梁间咫+IXGiX(桀高-板厚)X小梁间距=UXO.5+1×(24+1.1)XO.4+1X3)×(1.8-0.9)-1.2/2)/2X0.25+1×0.5×(1.4-0.4)×0.25=0.633kN计算简图如下：OSjkNOSlkN0.072WWnI1410Wm14,JON,H.IOTkWmI0.07N>UuiiuiHllliuilllliuiiuiniliuiiuuiuilllllllliuiuill氐"W5_®_飞m_"w5®承载能力极限状态043MNOaMN05KfmI9,lcNm90cMS.TSWm|0.0SkwmIHWuI山nwnmnWnlInIW叫nun山Inn叫2总«S阂总%300%m41，*3°01正常使用极限状态2、抗弯脸算小一弯短图(kNm)o=MW=0.439×10/83333=5.27Nmm2f/Yx=15.444/1=15.444Nmn2满足要求！3、抗剪验算4.2324.J7S小梁剪力图(kN)Vx=4.376kNTx=3V(2bho)=3×4.376×1000/(2×50×100)=1.313Nmm,rv=1.782/1=1.782Nmm2满足要求！4、挠度验算-0.111小梁变形图(mm)V=0.lllranv=三in1.150,10=min600150,10=4ran满足要求！5、支座反力计算承我能力极限状态R=0.807kN,R2=8.609kN,R3=8.609kN,R4=0.807kN正常使用极F艮状态R'-O.554kN.R,2=5.944kN.R,3=5.944kN,R'4=0.554kN9.97主桀脸算主梁类型槽钢主桀截面类型10号槽钢主柒贪弯强度设计值f(*1111112)205主梁抗剪强度设计值t(NInma)125主集毂面抵抗短W(Cnl3)39.7主