公园北一路（民兴路片区段）高边坡工程施工图设计计算书.docx

公园北一路（民兴路片区段）高边坡工程施工图设计计算书1概述1.l工程概况该项目民康路位于双龙湖街道民兴路片区。道路长度425.586m,双向两车道，标准路幅宽度16.Om路幅宽度分配如下：4.0m（人行道）+4.Om（车行道）×2+4.Om（人行道）=16.0mo道路设计等级为城市支路，设计年限为15年，设计行车速度为20kmho本次设计明康路AB段路基高边坡位于道路K0+338.6-K0+425.6右侧,其余道路两侧高边坡属于商业地块建设单位范围，不在本次设计范围。边坡概况如下：序号位置边坡高度长度类型安全等级否限是超备注1AB439.5m97岩质边坡一级否临时边坡高切坡合计/97/本次明康路AB段路基高边坡全长97m,根据建设方意见，边坡位置为后期开发停车场项目，为避免边坡支护后再对边坡进行开挖造成工程浪费,本次按临时边坡设计，使用年限不得超过2年，若到期仍未启动停车场项目，则需对边坡安全进行复核，并按要求对高边坡进行加强支护。1.2设计依据1.1.1 2.1业主与我院签定的该工程设计合同。1.1.2 明康路工程地质勘察报告（一次性勘察）（四川省绵阳川西北地质工程勘察有限责任公司，2021年8月）；情况说明（2023年09月05日）。1.1.3 道路、给排水专业施工图设计图及相关文件。1. 2.4民康路K0+338.6K0+425.6高边坡支护方案设计安全专项论证专家意见（2023年09月04日）。1.5.5 明康路高边坡方案可行性评估报告（重庆汇中建筑施工图设计审查有限公司，2023年08月）。1.5.6 相关规定关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见渝建发(2010)166号;重庆市危险性较大的分部分项工程-安全管理实施细则渝建安发(2019)27号。1.5.7 相关规范:建筑边坡工程技术规范建筑结构荷载规范(GB建筑抗震设计规范(GB城市道路工程设计规范城市道路路基设计规范公路路基设计规范(GB50330-2013)；50009-2012)；50011-2010)(2016年版)(CJJ37-2012)(CJJ194-2013)(JTGD30-2015)建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)建筑与市政工程抗震通用规范(GB55002-2021)混凝土结构设计规范(GB50010-2010)(2015年版)；砌体结构设计规范(GB50003-2011)；建筑边坡工程施工质量验收标准(GB/T51351-2019)；地质灾害防治工程设计规范(DB50/5029-2004)重庆市城市道路工程施工质量验收规范(DBJ50-078-2008)2工程水文、地质条件本节内容摘录于工程地质勘察报告以下简称勘察报告。2.1自然地理和交通条件本工程位于渝北区双龙湖街道民兴路片区。双龙湖街道地处渝北区主城区，与重庆江北国际机场毗邻，东以210国道为界，西与悦来街道、北倍区复兴镇接壤，南接回兴街道，北邻双凤桥街道，距渝北区人民政府驻地1.5千米，东西最大距离11.9千米，南北最大距离9.1千米，总面积22.5平方千米。双龙湖街道有汉渝、渝长、210国道、金开大道、机场高速路、两水公路等公路经过境内。2. 2气象、水文渝北区属亚热带湿润气候区，大陆性季风气候特点显著。具有冬暖春早、秋短夏长、初夏多雨、无霜期长、湿度大、风力小、云雾多、日照少的气候特点。常年平均气温17.3。极端最高气温40C,极端最低气温-2左右。常年平均降雨量IloO毫米左右，平均日照1340小时左右，平均无霜期319天。渝北区过境河流主要有长江和嘉陵江，其中长江沿区境东南边境流过,嘉陵江沿区境西南边境流过，有后河注入。渝北区中、东部有寸滩河、朝阳河、长堰溪、御临河注入长江。本工程地理位置较高，超过附近河流最高历史水位50m,对拟建场地影响小。3. 3地形地貌场区场地基本较平缓，高程386.00394.OOm平均高程约390.OOcm4. 4地质构造场地位于重庆-沙坪向斜东翼，岩层呈单斜产出，岩层呈单斜产出，产状95°ZlOo12°,层面结合程度一般。据野外调查分析场地基岩中主要发育以下两组裂隙：J1：8°10°N2527°,延伸l311,裂面平直，裂隙张开，宽12mm,无充填，结构面结合程度一般，为硬性结构面。J2：135°136。N3538°,延伸13m,裂面平直，裂隙张开，宽13mm,无充填，结构面结合程度一般，为硬性结构面。岩石层面平直，略有起伏。根据对本场地岩石露头的观察，砂岩和泥岩结合程度一般，为硬性结构面。岩芯风化后，泥岩易沿层面裂开。按市政工程地质勘察规范(DBJ50-174-2014)表3.1.6-1、表3.1.6-2及钻探结果综合判定岩体属块状结构，较完整。图2-2工程地质构造纲要图5. 5地层岩性根据工程地质测绘及钻探揭露，区内主要为第四系全新统残坡积层(Q1+dl)，局部分布有第四系全新统人工堆积层(Qj)O区内局部陡坎见基岩出露，经调查为侏罗系中统沙溪庙组(1.s)砂岩和泥岩。现从新到老分述如下：经地表工程地质测绘和钻探揭露，建筑场地地层主要由杂填土(Q1),粉质粘土(Q4el+dl)及下伏体罗系中统沙溪庙组(1.s)砂、泥岩层。现将各岩土层工程特征分述如下：粉质粘土(Q严D：黄褐色，主要由粘粒、粉粒组成，无摇震反应,干强度和韧性中等，呈软塑可塑状，该层在场地人工填土下层部分地区，厚度不均匀。该层揭露厚度020m(ZK46)-7.70m(ZK26)o杂填土，杂色，主要由，砖块、砂土及粉质粘土组成。砖块及磁砖约占50-80%,多呈棱角形,直径20-100mm；砂土约占20-30归中粒结构；粉质粘土呈硬-可塑状，约占5-10乐结构松散-稍密，此层回填时间小于2年。厚度1.0(ZK14)I1.5m(ZK6)。侏罗系中统沙溪庙组(1.s)泥岩(js-Ms)：紫红色，主要由粘土矿物等组成，泥质结构，块状构造，强风化层岩芯破碎，呈碎块状，完整性差，岩质极软，场区内少量分布，该层岩体基本质量等级为V级，土石类别为极软岩。中等风化层岩芯呈柱状，节长10-30cm,岩心较完整，质较硬，该层岩体基本质量等级为V级，土石类别为软岩，局部夹薄层砂岩。砂岩(J2S-Ss)：灰色、灰白色。矿物成分以石英为主，长石次之，并含云母等。细粒结构，强风化层岩芯破碎，呈碎块状，完整性差，岩质较软，层厚1.O2.Om左右。该层岩体基本质量等级为V级，土石类别为极软岩。中等风化层岩芯较完整，呈柱状，一般节长5cm30Cnb最长可达0.6m,质硬。局部含泥质较重，为泥质砂岩。该层整个场地均有分布，未揭穿。该层岩体基本质量等级为IV级土石类别为较软岩。2. 6基岩顶界面及基岩风化带特征场区多被人工杂填土和第四系全新统土层覆盖，局部陡坎见基岩出露，通过钻探揭露及地面调查，基岩面与现状地形形态总体基本一致，倾角1012°,优势倾角为12°。根据市政工程地质勘察规范(DBJ50-174-2014)表3.1.2规定，结合场内岩石风化的野外特征，将场地内基岩划分为强风化、中等风化两种类型。强风化带：裂隙发育，岩石结构已大部分破坏，颜色及矿物成分明显变化，砂岩、泥岩呈紫红色或灰白色，岩石被裂隙分割成碎块状，裂面多充填泥膜，钻孔岩芯多呈碎块状，岩芯手可折断，泥岩呈暗紫色，岩芯碎块状，质极软，场区内所有钻孔均有揭露。中等风化带：岩石结构部分破坏，裂隙较发育，裂隙中局部见锈黄色铁锦氧化膜；局部见陡倾裂隙，面较平直，无充填，局部沿裂隙风化后，其周边呈褐黄色，岩体较完整。钻孔砂岩岩芯多呈柱状，砂岩和泥岩呈柱状和短柱状。2.7水文地质条件拟建场地地层结构由人工杂填土，粉质粘土，下伏泥岩和砂岩组成。人工杂填土结构松散，属透（含）水层；粉质粘土为隔水层；泥岩属隔水层;砂岩岩体较完整，裂隙不发育，属弱透水层。在场区除人工水池内未发现明显积水，主要通过大气降水补给，通过蒸发、下渗排泄。道路沿线主要以斜坡和宽阔的沟谷为主，局部位置地形起伏较大.根据钻探资料，拟建道路沿线沟谷位置土层厚度较大，斜坡位置土层厚度小，下部基岩为泥岩和砂岩；场地内地存在废弃的污水管道。根据地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，场区地下水可分为上层滞水、基岩裂隙水.2.7.1孔隙型上层滞水孔隙型上层滞水由大气降雨补给为主，暂时性储存在第四系松散土层中，排泄方式多数沿基岩面向地势低洼地带渗出，少数进入基岩裂隙并沿裂隙渗流至低洼地带，富水能力受地形地貌以及覆盖层范围、厚度、物质成分以及透水性能制约，水量大小受季节、气候影响大，无统一地下水位.2. 7.2基岩裂隙水基岩裂隙水主要赋存于岩石风化裂隙、构造裂隙中。场区内下伏基岩以砂、泥岩为主，砂岩含水能力和透水能力较好，为透水层；泥岩属于粘土类岩石，含水能力和透水能力较差，为相对隔水层，整个道路沿所处位置相对较高，再加上补给量小、补给能力差，径流、排泄条件好，因此场区内基岩裂隙水量较小。通过现场简易提水试验，提取数桶后即干，无稳定地下水恢复，可见拟建场地勘察深度范围内在勘察期间地下水贫乏，根据调查，场地内存在废弃的工厂污水排水管线。2.8不良地质地质作用及特殊土据现场地面调查及邻近资料表明：场地内未发现泥石流、滑坡、危岩、岩溶等不良地质作用及地质灾害体。无对道路不利的地下埋藏物。人工杂填土：杂色，主要由，砖块、砂土及粉质粘土组成。砖块及磁砖约占50-80%,多呈棱角形,直径20T00mm;砂土约占20-30%,中粒结构；粉质粘土呈硬-可塑状，约占5-10%,松散，此层回填时间小于2年。结构松散中实，稍湿，回填时间较短，承载力低，应进行处理。粉质粘土：主要由粘粒、粉粒组成，无摇震反应，干强度和韧性中等,呈软塑可塑状，该层在场地地表的部分地区，局部低洼地区受积水浸泡后的粉质粘土层，呈流塑软塑状，物理性质差，不能作为地基使用，建议清除表层软土，以干燥、中湿状土层做持力层。2. 9土体物理力学特征场地内部部分分布有粉质粘土，本次勘察未采取土样，根据地区经验粉质粘土地基承载力特征值建议取130kPa,天然重度取19KNm3,饱和重度MX19.5KNm3,天然状态下内聚力为018.KPa,内摩擦角小二14。，饱和状态下内聚力为O13KPa,内摩擦角6二9°。2.10 岩体基本质量等级岩体基本质量等级分级如下表：表2.1岩体基本质量分级岩性天然湿度条件下单轴抗压强度标准值（MPa）岩石坚硬程度完整程度基本质量等级强风化岩体/极软岩破碎V中等风化泥岩6.34极软岩较破碎V中等风化砂岩22.22较软岩较完整IV根据勘察报告：强风化岩体发育风化裂隙，岩体破碎，岩质极软，岩体基本质量等级为V级；中等风化泥岩天然湿度条件下单轴抗压强度标准值6.34MPa,为软岩，岩体较破碎，岩体基本质量等级为V级；中等风化砂岩天然湿度条件下单轴抗压强度标准值22.22MPa,为较软岩，岩体较完整,岩体基本质量等级为IV级。2.11 岩土设计参数建议表2.2岩、土物理力学性质参数建议表岩土名称贡粘土强风化中等七燔强风化砂岩中等<上W重度KNm3天然*18*1924.825.0*24.8*25.2饱和*18.5*19.5025.025.3*25.0*25.3压强蛔蝇（MPa）天然/6.34/22.22饱和/3.92/15.91地基承载力特征值（kPa）*120*130*3002300*4005775内聚力（kPa）天然*6.5*18/*280/*1100饱和*5.5*13/内摩擦角（°）天然*20*14/*28/*34饱和*17.5*9岩体理论破裂角O/*59/*62抗拉强度MPa/0.311/1.06弹性模量E(1MPa)/*1200/*5000泊松比(U50)/*0.36/*0.27基底摩擦系数/*0.30*0.25*0.35*0.45*0.35*0.55U30砂浆与岩石极限粘结强度标准值kPa/*350/*1000岩层面粘聚力Kpa/*50/岩层面内摩擦角O/*18/裂隙面粘聚力Kpa/*55/*56裂隙面内摩擦角O/*19/*20永久边皮允许坡率值（无外阳结构面）（土质H5m,岩质边坡H8m）/1:1.51:1.11:11:1.51:1永久边皮允许坡率值（无外阳结构面）（土质5<H12m,岩质边坡8mVHW16m）/1:1.51:1.11:11:1.51:1岩体水平抗力系数（MN/）/*100/*300注：取值说明:1）力口*者为经验值。2）本勘察报告提供的土层的力学强度指标，建议通过现场试验验证。3）岩土重度由试验密度值乘以重力加速值9.8取得。4）根据市政工程地质勘察规范（DBJ501742014）第14.3条规定：岩质地基极限承载力标准值由岩石天然抗压强度标准值乘以地基条件系数确定，场地中等风化岩石较完整，地基条件系数取1.1。其中砂岩孔渗性较好，容易达到饱和状态，故采用饱和值进行计算。5）根据建筑地基基础设计规范（DBJ500472016）第4.2.6条规定：岩质地基承载力特征值根据地基极限承载力标准值乘以0.33确定，岩体较完整，地基条件系数取1.10。6）岩土与锚固体的极限粘结强度标准值仅适用于初步设计，施工时应通过试验检验。7）中等风化岩体抗剪强度标准值的中值由岩石标准值乘以0.9的折减系数后再乘以0.95的时间效应得来；C值由岩石标准值乘以0.3的折减系数后再乘以0.95的时间效应得来，抗拉由岩石标准值乘以0.4的折减系数后再乘以0.95的时间效应得来。8）边坡理论破裂角：中等风化泥岩取59°,中等风化泥质砂岩取60°,中等风化砂岩取62oO9）拟建场地砂泥岩互层现象常见，建议地基承载力特征值统一取泥岩值。10）理论破裂角取值为45°+2（6为内摩擦角）。2.12 地震效应评价据勘察报告，中国地震动参数区划图（GB18306-2015）,路线地震动峰值加速度为005g。按建筑抗震设计规范（GB50011-2010）（2016年版），此段属设计地震分组第一组，抗震设防烈度6度，地震动峰值加速度值为0.05g,地震动反应谱特征周期值为0.35s,设防类别为标准设防类。场区抗震设防烈度为6度，场地地形平缓，工程建设时按设计方案对边坡进行放坡或支挡后，岩土体能够达到稳定；建筑场地内及周边地带无滑坡、崩塌等不良地质作用，按道路设计地坪高程平整场地后无液化和震陷特性的特殊岩土等，场地岩土体地震稳定性好。3工程地质评价路线桩号K0+240.OOK0+425.586（712地质剖面）段道路右侧路基为挖方路基，道路工程地质评价如下：（1）路基稳定性及适宜性评价：本段道路长185.586m,本段起点设计高程379.669m,终点高程374.OOm（与公园北一路相交）。本段为挖方路段，道路北边高，南边低（终点），岩土界面较平缓，整体现状稳定。地层结构为人工杂填土，第四系全新残坡积粉质粘土以及侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩构成。道路设计标高为379.669374.00m。按道路设计高程开挖后道路右侧形成挖方路堑岩土混合质边坡。右侧挖方路堑最大挖方边坡高约17.5m（IITl'地质剖面），杂填土厚约3.5m,形成岩土质混合边坡，边坡安全等级为二级。（2）路基持力层评价及施工建议路基岩土为泥岩、砂岩，按设计路面高程整平后，新填筑土下伏为中等风化泥岩、砂岩，未见危岩崩塌、滑坡、泥石流、地表塌陷不良地质现象，地下水贫乏，故路基整体稳定。边坡岩体等效内摩擦角建议：中等风化泥岩取28°,中等砂岩取34°。中等风化泥岩破裂角取59°,中等风化砂岩破裂角取62。本段路基为基岩，人工填土，按设计标高整平后，未见滑坡、泥石流、地标塌陷等不良地质现象，路基整体稳定。路基持力层评价及施工建议该段道路为路堑边坡，按设计路面开挖后，基岩裸露，开挖出露的基岩可作路基。地基承载力特征值治。杂填土取12OkPa强风化泥岩取300kPa,强风化砂岩取400kPa°中风化泥岩取2300kPa,中等风化砂岩建议取5755kPao4边坡稳定性分析与评价挖方路堑最大挖方边坡高约17.5m（11-11'地质剖面），边坡岩体类型为In类，边坡安全等级为二级。现对岩质部分边坡做极射赤平投影分析如下:B1.1.l时状：9*Z26*2.1.2时状：1瞅/瞅&岩层产状：95°Z124.城面产状：90*Z90*图4-1AB段高边坡极射赤平投影由极射赤平投影图（图4-1）分析知：1.Xl（产状9°N25°）与边坡近于垂直、1.X2（产状136°N36°）与边坡坡向大角度相交，结构面交线与边坡小胶袋相交；岩层面（产状95°N12°）与边坡（产状90°N90°）小角度相交，为顺向坡；若直立开挖，边坡沿岩石岩层面滑动的可能性较大，边坡岩层倾角为12°（缓倾）。边坡整体稳定性计算如下：边坡岩体为砂岩，重度为253KNi113,岩层面粘聚力20Kpa,岩层面内摩擦角12oo边坡采用1：1.50放坡分级开挖，每级边坡高度W8.0m,每级边坡之间设置2.Oni平台。因边坡侧道路人行道设置管线，埋管施工开挖基坑深度最大为3.0m,边坡稳定性计算分别考虑临时边坡工况及管线基坑开挖工况,采用最不利计算结果，采取合理边坡支护方案。选取地质剖面20-20,，21-2,采用折线法计算如下：（1）临时边坡工况223398(剖面20-20')(剖面21-21')图4-2折线法分块计算示意图（临时边坡工况）滑面稳定系数计算表（剖面20-20'）条块号滑体体积Vl三JSl重量滑面倾角内聚力内摩擦角传递系数抗滑力力剩余下滑力稳定系数安全系数支护剩余下滑力GRiTiPiFsFstP(m3m)(KNm3)(KN/m)1.i(m)i(0)Ci(KPa)(0)(KN/m)(KN/m)(KN/m)(KN/m)143.025.31087.914.212.02012510.2226.20.002.261.250.00278.02531973.410.812.020121.0719.9503.90.001.431.250.003195.025.34933.519.312.020121.01505.3111930.001.341.250.004223.025.35641.918.112.020121.01628.61266.60.001.291.250.005398.025.310069.425.312.020121.02693.12187.10.181.231.2532.62滑面稳定系数计算表（剖面21-21，）条块号滑体体积Vl三JSl三滑面倾角内聚力内摩擦角传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力系数系数支护剩余下滑力G演RiTiPiFsFstP(m3m)(KNm3)(KN/m)1.i(m)i(o)Ci(KPa)(o)(KN/m)(KN/m)(KN/m)(KN/m)143.025.31087.914.212.02012510.2226.20.002.261.250.00288.025.32226.411.812.020121.0792.5556.50.001.421.250.003211.02535338.320.412.020121.01611.51203.50.001.341.25Qoo4133.025.33364.911.212.020121.01017.2793.20.001.281.250.005I499.0I25.312624.730.512.020121.03328.42718.40.221.221.2555.68原据计算，边坡安全系数为：1.22,支护剩Q滑力56.0KNm,安全系数不满足要求，需要对边坡进行支护。（2）临时基坑工况(剖面21-21')图4-3折线法分块计算示意图（临时基坑工况）滑面稳定系数计算表（剖面20-20'）条块号般触Vl三Sl至园消面倾角内聚力内厚擦角传递系数抗滑力下涓力剩余下滑力系数系数支护剩余下滑力GRiT1PiFsFstP(m3m)(KNm3)(KN/m)1.i(m)i(0)Ci(KPa)(0)(KN/m)(KN/m)(KN/m)(KN/m)185.025.32150.514.212.02012731.1447.10.001.641.250.002110.025.32783.010.812.020121.0888.2672.20.001.321.250.003252.025.36375.619.312.020121.01805.11419.10.001.271.250.004276.025.36982.818.112.020121.01907.41545.40.001.231.2519.475472.025.311941.625.312.020121.03082.42576.40.211.201.25129.94滑面稳定系数计算表（剖面21-21，）条块号滑体体积Vl三Svl更量滑面内聚力内摩擦角传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数妗系数涉剩余下滑力GKJSR.TiPiFsFstP(m3m)(KNm3)(KN/m)U(m)i(o)Ci(KPa)(o)(KN/m)(KN/m)(KN/m)(KN/m)185.025.32150.514.212.02012731.1447.10.001.641.250.2123.025.33111.911.812.020121.0976.6740.60.001.321.2S0.003272.025.36881.620.412.020121.01932.31524.30.001.271.250.004167.025.34225.111.212.020121.01196.0972.00.001.231.2515.205589.025.314901.730.512.020121.03801.83191.80.271.191.25165.56根据计算，边坡安全系数为：1.19,支护剩余下滑力166.OKNm,安全系数不满足要求，需要对边坡进行支护。综上，按最不利工况，支护剩余下滑力取166.OKNmo5支护结构计算边坡支护采用坡率法1.1.50放坡，土质边坡设计按坡率法1.1.75放坡开挖，开挖后一级边坡采用锚索框架梁，二级边坡坡面喷播植草护坡，坡顶设置截水沟及护栏，坡脚设置地梁。计算过程如下：5.1挡墙结构形式一级边坡采用锚索框架梁：锚索采用5束由7根钢丝构成的5.2低松弛钢绞线，锚孔直径130mm,间距为2.0X2.0m。框架梁截面大小为400×300三,采用C30碎现浇。5.2按极限平衡法计算边坡按坡率1.1.50分阶放坡，每阶高度8.0m,中间设置2.Om马道,采用框架梁+锚杆，取代表性剖面2121,采用理正岩土7.0,计算如下。(1)临时边坡工况计算项目：明康路高边坡(临时边坡工况)计算条件基本参数计算方法：极限平衡法（建坡规范附录A.0.2）计算目标：锚杆（索）支护设计边坡高度：36.500(m)设计安全系数：1.3结构面倾角：12.0(°)结构面内摩擦角：12.0(°)结构面粘聚力：20.0(kPa)张裂隙离坡顶点的距离：0.000(m)水平外荷载Px（kN）:0.0(kNm)竖向外荷载Py（kN）:O.O(kNm)坡线参数坡线段数8序号水平投影（In）竖向投影（m）倾角（°）112.OOO8.00033.722.0000.0000.039.6006.50034.142.0000.0000.057.0004.00029.7613.0001.1004.8711.0006.80031.7830.00010.10018.6岩层参数层数1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m)(kNm3)frb(kPa)10.00025.3800.0锚杆（索）控制参数锚杆杆体抗拉安全系数：2.20钢筋与锚固体抗拔安全系数：2.60交互锚杆钢筋的抗拉强度：是锚杆（索）参数钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,Q-HRBF400,R-HRBF500锚杆(索)道数4锚杆(索)入射角(°)20.0锚杆钢筋级别HRB400锚固构造长度(m)1.000编号支护类型水平间距竖向间距1234锚锚锚锚(m)(m)(mm)(m)(MPa)fb(kPa)2.00029.50011015.000310.02100.02.0002.00011012.000310.02100.02.0002.00011010.000310.02100.02.0002.0001107.000310.02100.0锚固体直径自由段长度锚筋fy钢筋与砂浆杆杆杆杆计算结果岩体重量：24379.3(kN)水平外荷载：0.0(kN)竖向外荷载：O.O(kN)侧面裂隙水压力：0.0(kN)底面裂隙水压力：0.0(kN)设计安全系数：1.250每沿米所需锚固力：-429.4(kN)即使不用锚杆(索)，边坡的安全系数已经满足设计要求!软件版本:理正岩土7.0(2)临时基坑工况计算项目：明康路高边坡(基坑工况)计算条件基本参数计算方法：极限平衡法（建坡规范附录A.0.2）计算目标：锚杆（索）支护设计边坡高度：39.500(m)设计安全系数：1.25结构面倾角：12.0(°)结构面内摩擦角：12.0(°)结构面粘聚力：20.0(kPa)张裂隙离坡顶点的距离：0.000(m)水平外荷载Px（kN）:0.0(kNm)竖向外荷载Py（kN）:0.O(kNm)坡线参数坡线段数9序号水平投影（m）竖向投影（In）倾角（°）10.0003.00090.0212.0008.00033.732.0000.0000.049.6006.50034.152.0000.0000.067.0004.00029.7713.0001.1004.8811.0006.80031.7930.00010.10018.6岩层参数层数1序号控制点Y坐标容重锚杆和岩石粘结强度(m)(kNm3)frb(kPa)10.00025.3800.0锚杆（索）控制参数锚杆杆体抗拉安全系数：2.20钢筋与锚固体抗拔安全系数：2.60交互锚杆钢筋的抗拉强度：是锚杆（索）参数钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,Q-HRBF400,R-HRBF500锚杆（索）道数4锚杆（索）入射角（°）20.0锚杆钢筋级别HRB400锚固构造长度（m）1.000编号支护类型水平间距竖向间距1234锚锚锚锚杆杆杆杆(m)(m)(mm)(m)(MPa)fb(kPa)2.00029.50011015.000310.02100.02.0002.00011012.000310.02100.02.0002.00011010.000310.02100.02.0002.0001107.000310.02100.0锚固体直径自由段长度锚筋fy钢筋与砂浆计算结果岩体重量：30952.3（kN）水平外荷载：0.0（kN）竖向外荷载：O.O（kN）侧面裂隙水压力：0.0（kN）底面裂隙水压力：0.0（kN）设计安全系数：1.250每沿米所需锚固力：-138.0（kN）即使不用锚杆（索），边坡的安全系数已经满足设计要求!软件版本:理正岩土7.0（3）计算结果根据以上计算，最不利工况计算结果为：支护剩余下滑力166.0KN/m。5.3框架梁配筋计算按最不利剖面计算（21-2了剖面），竖梁取支护剩余下滑力作为控制值。截面宽300mm,高400mm,保护层厚30mm0考虑1.35（分项系数）X1.l（结构重要性系数）=1.485（增大系数）。即:166.0×l.485=247.OKNmo计算下滑力为247.0KNmo竖梁按连续梁计算，均布荷载标准值为：247.0KNm×cos(12°)÷cos(20o)=258KN/m258.0KN/m÷14.4m×2.0m=54KNmo连续梁设计（5跨4杆）项目名称构件编号B期设计校对审核执行规范：混凝土结构设计规范（GB50010-2010（2015年版），本文简称混凝土规范建筑结构荷载规范（GB50009-2012）,本文简称荷载规范钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;Q-HRBF400;R-HRBF5001计算简图:心40lMM>154ioIIIIIIIII1IIIIIiiiliiiiiii(0（?）(5)7C)<jf>N>)4x>W4XkrBOMm1.I初）1.XM11¼>IlCD14>)跖R寸及有就潭值鞠mm）2计算条件:荷载条件:均布恒载标准值均布活载标准值梁容重恒载分项系数活载调整系数54.OOkNZm0.OOkNZm25.OOkNZm31.001.00活载准永久值系数支座弯矩调幅幅度计算时考虑梁自重活载分项系数0.500.0%不考虑1.00配筋条件：抗震等级不设防纵筋级别HRB400混凝土等级C30箍筋级别HPB300配筋调整系数1.0上部纵筋保护层厚30mm面积归并率30.0%下部纵筋保护层厚30mm最大裂缝限值0.400m11挠度控制系数C:200截面配筋方式双筋3计算结果：单位说明：弯矩:kN.m剪力:kN纵筋面积:mm?箍筋面积:mm2m裂缝:mm挠度:mm梁号1:跨长=1800BXH=300X400左中右弯矩：-0.000-43.740-174.960弯矩（+）:0.0000.0000.000剪力-0.000-97.200-194.400上部as:404040下部a