0-0-2 参考调整用 7 调整标色版 35页 王育涵 28锦城学院 桥梁工程课程设计 桥梁工程课程设计 .docx

桥梁工程概论课程设计题目：装配式钢筋混凝土简支T形专业：梁桥设计（上部结构）土木工程学号：080318028姓名：土君;函指导老师：陈艳玮四川高校锦城学院书目第一章设计任务书31.1 基本设计资料31.1.1 跨度和桥面宽度3技术标准31. 1.3主要材料31.1.4构造形式及截面尺寸3其次章主梁的荷载横向分布系数计算42.1 主梁荷载横向分布系数的计算41.1 .1刚性横梁法计算横向分布系数41.2 .2杠杆原理法计算梁端剪力横向分布系数5第三章主梁的内力计算63.1永久作用效应63.1.1永久荷载：63.1.2永久作用效应计算83.2可变作用效应83 .2.1汽车荷载冲击系数计算：84 .2.2马路TI级均布荷载9可变作用弯矩效应计算9可变作用剪力效应计算10第四章主梁截面设计、配筋及验算154.1主梁受力钢筋配置154.2截面抗弯承载力验算174. 3斜截面弯起钢筋箍筋的配筋及验算17斜截面抗剪承载力计算17弯起钢筋设计18箍筋设计224.3.4斜截面抗剪验算22第五章主梁的裂缝宽度验算25第六章主梁的挠度验算27第七章设计总结30附录设计人简介31第一章设计任务书1.1基本设计资料跨度和桥面宽度1）标准跨径2）计算跨径3）主梁全长4）桥面净空技术标准22.8m（墩中心距离）22.3m（支座中心距离）22.76m（主梁预制长度）净7m（行车道）+2Xlm人行道1）设计荷载标准：马路一II级，人行道和栏杆自重线密度按单侧6kNm计算，人群荷载3kNm22）环境标准：I类环境3）设计平安等级：二级主要材料1）混凝土：混凝土简支T梁及横梁采纳C40混凝土；桥面铺装上层采纳O.03m沥青混凝土，下层为0.060.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kNm3,混凝土重度按25kNm3计。2）钢筋：主筋用HRB335,其它用R235构造形式及截面尺寸18700I10。3g厚沥青混凝土52276/2=1138图1桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）如图1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.4m,宽1.8m；桥上的横坡为双向2%,坡度由C30混凝土混凝土桥面铺装限制；设有5根横梁。其次章主梁的荷载横向分布系数计算2.1主梁荷载横向分布系数的计算刚性横梁法计算横向分布系数因为每一片T型梁的截面形式完全一样，所以：5,%=“+%X25式中，n=5,Zq2=2X(3.62+1.82)m2=32.4m2表2.1为值计算表梁号%2tli510.60.40.20-0.220.40.30.20.1030.20.20.20.20.2计算横向分布系数：依据最不利荷载位置分别布置荷载。布置荷载时，汽车荷载距人行道边缘距离不小于O.5m,人群荷载取3KNm2,栏杆及人行道板每延米重取6.0KNm,人行道板重以横向分布系数的方式安排到各主梁上。3号梁图2.1横向分布系数计算图式（单位：E）从而可以得出各梁在不同荷载作用下的分布系数：汽车荷载:mljz=0.5×(0.5355+0.3387+0.1900-0.0100)=0.5223I112汽=0.5X(0.3637+0.2689+0.1926+0.095)=0.4609m3ft=0.5×(0.2+0.2+0.2+0.2)=0.4人群荷载：ml=0.6445m,=0.4221m.=0.2×2=0.4人行道板：mlte=0.6492-0.25=0.4m,板=0.4247-0.025=0.4m,te=0.2+0.2=0.4杠杆原理法计算梁端剪力横向分布系数端部剪力横向分布系数计算图式见下:18001800180018001号梁2号梁产°|芈。三300产平瞥3号梁。一仁cogg.0图2.2梁端剪力横向分布系数计算图式(尺寸单位：m)汽车荷载：城汽=0.5X0.6475=0.3238m=0.5×1.0=0.5汽=0.5×(0.9444+0.3333)=0.6389人群荷载：叫人二1.2222人=-0.2222吧人工O第三章主梁的内力计算3.1 永久作用效应永久荷载：假定桥面构造各部分重力平均安排给主梁担当，则永久荷载计算结果如下表所示表3.1钢筋混凝土T形梁永久荷载计算表构建名构件尺寸(三)单位长度体积重度每米延重主梁'18000.46262511.5650Ztz-J810,1/TOb-471横隔中梁b/OO0.06342251.5855梁/_«边418(0.03171250.7927梁1118001沥青混凝土(3cm)0.054231.2420前面铺装I1混凝土垫层(9.5cm)0.171254.27505.5170栏杆及人行道6人行道重力按人行道板横向分布系数安排至各梁的板重为：I号梁mI板q=0.3992X6=2.3952KNm2号梁m2ftq=0.3997×6=2.3982KNm3号梁m3板Q=O.4×6=2.4KNm表3.2各梁的永久荷载值（单位（KNm）梁号主梁横隔梁栏杆及人行道桥面铺装层总计1(5)11.5650.79272.39525.51720.27472(4)11.5651.58552.32985.51721.0675311.5651.58552.40005.51721.0675永久作用效应计算«3.3影响线面积计算表3.2 可变作用效应汽车荷载冲击系数计算：结构的冲击系数和结构的基频f相关，计算公式为叫=gG0.4626×25×IO39.81m=1178.899Ic=-×(180-18)×133+(180-18)×(41.09-)cl122+±×18×1403+18×140×(-41.09)2Icm4122j=8771607cm43.25×IO10×0.087716XHz1178.89911EIc11-21lmc2×22.32=4.9094Hz由于1.5Hz14Hz,那么：=0.1767Inf-0.0157=0.2655由此可得：1+1+0.2655=1.2655马路71级均布荷载q&q=10.5×0.75KNm=7.875KNm计算弯矩时：Pk=(360-180)÷(50-5)X(22.3-5)+18X0.75kN=186.9kN兄剪力是：P=186.9×1.2=224.28KNm按最不利方式布载可计算车道荷载影响线面积，计算过程见表5,其中V1/2的影响线面积取半跨布载为最不利，11110=2×2×2=8X223=2.7875表3.4马路-II级车道荷载及其影响线面积计算表项目顶点位置PKgM21/2处7.875186.962.16M/41/4处7.875186.946.6221/2处7.875224.2811.15匕支点处7.875224.282.788每延米人群荷载：q人=3XIKNm=3KNm3.2.3 可变作用弯矩效应计算弯矩计算公式：M=(+qPykY由于只能布置两车道，则车道荷载横向折减系数J=1.O,计算跨中和1./4处弯矩时，可近似认为荷载横向分布系数沿跨长方向匀称变更，因此沿主梁的纵向相同。«3.5马路-Il级车道荷载产生的弯矩计算表梁号内力m1+4gPK九M1%/20.52231.26557.87562.16186.95.5751022.26170.522346.624.1813759.20242%20.460962.165.575893.26330.460946.624.1813669.95293Af1/20.462.165.575775.2339M40.446.624.1813581.4302表3.6人群荷载产生的膏矩计算表梁号内力mq人gM1M/20.6445362.16120.1864Mr0.644546.6290.14002A!”？0.422162.1678.7132Mx0.422146.6259.03503M“20.462.1674.5920.446.6255.944永久作用设计值与可变作用设计值的分项系数为：永久荷载作用分项系数：rc,=1.2汽车荷载作用分项系数：=.4人群荷载作用分项系数：z.=1.4基本组合公式如下：(mnA=/()%S麻+%«+北*QiSQjk(i.=0.8)<=1/=2/表3.7弯矩基本组合计算表梁号内力永久荷载人群荷载汽车荷载普矩基本组合1M/21260.2754120.18641012.26173064.1056945.206590.1400759.20242298.08802M/21309.555878.7132893.26332910.1944982.166959.0350669.95212182.65353M/21309.55874.592775.23392740.3401M“4982.166955.944581.43022055.25983.2.4 可变作用剪力效应计算在进行可变作用的剪力计算时，应计入横向分布系数沿主梁纵向桥跨方向的影响。通常按如下方法处理：先按跨中的由等代荷载计算跨中剪力效应;再用支点剪力荷载分布系数'并考虑支点至1/4为直线变更来计算剪力效应。表3.8永久作用效应计算表梁号MJ,2%qgqgqgqgqOqg1(5)20.274762.161260.275420.274746.62945.206520.274711.15226.06292(4)21.067562.161309.555821.067546.62982.166921.067511.15234.9026321.067562.161309.555821.067546.62982.166921.067511.15234.9026i)跨中截面剪力匕/2的计算公式为：v=m(+X%g+EyA)表3.9马路-Il级车道荷载产生的跨中剪力计算表匕,2梁号内力m1+4gPK九剪力1V/20.52711.2647.8752.8224.640.589.52462VU20.46011.2647.8752.8224.640.578.14513Vl)20.41.2647.8752.8224.640.567.9375表3.10人群荷载产生的跨中剪力计算表梁号内力mq人O剪力效应1V/20.644532.78755.38962vU20.422132.78753.52983Vl>20.432.78753.3452)支点处剪力匕的计算q=3Wi1155.75;OOoFo755.53号梁q=3W<n2号梁365.21115192.3192.3q«图3.1汽车荷裁产生的支点剪力效应计算图式图3.2人群荷载产生的支点剪力计算图式（单位：cm）在汽车荷载作用下，横向分布系数如图4所示,支点处剪力计算如下:1号梁:22.3=224.28X1.0X0.3238+7.875X×0.521122.3z、Ill225-XX(0.5223-0.3238)XX-1952231,X，X(0.5223.0.3238)kN=114.1256kN2号梁:V2'223=224.28×1.0X0.5+7.875×1×O.4609222.3111+X-×(O.5-O.4609)XX-12421222231,X×(0.5-0.4609)kN=153.6877kN3号梁:'223=224.28X1.0X0.6389+7.875X21122311×0.5132-X×(O.6389-0.4)X-124242223×-×-×(O.6389-0.4)kN=183.2222kN在人群荷载作用下，横向分布系数如图5所示,支点处剪力计算如下:1号梁:Voi人1=-X22.3X0.64452×(1.2222.0.6445)X1×3+-X21113X+-22.3422.31.2222-0.6445)×3X12号梁:V2人kN=26.3895kN121122.3=-×3.652X0.4221×3×0.8038+-X2241X0.4224X0.5×3+-×3.652X0.4224X32×0.1962kN=9.3719kN3号梁:V3人ri-×22.3×0.4×3+211122.3XX0.4X22.3XX0.4X341×kN=9.6168kN123）剪力效应基本组合基本组合公式为:=YoZyGiSG很+/QlkSqik+WcEyQjSojkV=Ij=2各分项系数和弯矩基本组合相同。表3.11剪力效应节本组合表（单位：KN）梁号内力永久荷载人群汽车荷载基本组合值1V0226.062926.3895144.4259503.0280%205.389688.6306130.11922匕234.90269.3719194.4917564.6680匕/203.529878.2114113.44933%234.90269.6168231.8677617.2687203.34567.877198.7743第四章主梁截面设计、配筋及验算4.1主梁受力钢筋配置由弯矩基本组合计算表8可以知道，1号梁Mrf=3064.1056KNm最大，考虑到设计施工便利，并留有肯定的平安储备，因此按1号梁的弯矩进行配筋计算。设钢筋净爱护层厚度为30mm,钢筋重心至底边距离为4=18OnInh则主梁的有效截面高度为：二1400-180=122OnIn1。下面判别主梁为第一类T形截面或其次类T形截面。T形梁受弯构件翼缘计算跨度”的确定：按计算跨度/0考虑：%=o3=223OO3=743mm按梁净间距s”考虑：=b+5,=1620+180=1800mm按翼缘高度”考虑：；=1301220=0.ll>0.1,不受此项限制所以»=180OnIm.采纳C40的混凝土，则4=1.0,c=19.IMPa.判别式左端为：YoMd=1.0×3064.1056kNm=3064.1056kN-m判别式右端为：,fcdbfhflho-Q0.13=18.4×103X1.8×0.13(1.22-)kNm4972.97kNm因此，受压区位于翼缘内，属于第一类T形截面。应按宽度为bf的矩形截面进行正截面抗弯承载力计算。设混凝土截面受压区高度为X,则利用下式计算：XYOMd=fCdbfX(ho-)即：1.0X3064.1056=18.4X103×1.8x(1.22-)2整理得2.2.44x+0.1850=0解得X=0.078m<0.13m则:fCdbfX18.4X1.8X0.078-z-mfsd280=92.26cm2二92.26×104m2选用6根直径40mm和4根直径为32mm的HRB335钢筋As二(75.04+32,11)cm2=107.56cm2>92.26cm2钢筋布置如图3-1所示，钢筋重心位置as为：ZaSiyi二=2X(35.6X8.04+28.6X8.04EaSi+21X12.57+12.9X12.57+4.8X12.57)4X8.04+6×12.57)cm=18.64cmOooooOoooo图4.1钢筋布置图(单位：cm)查表得，b=0.56,故X=0.083m<bho=0.56×121.36m=0.680m,则截面受压区高度符合规范要求。配筋率p为p=As(bfh0)=107.56×1OO%(18OX121.36)=0.4924%跖麻>0.2%筋率P满意规按截面实际配筋面积计算截面受压区高度X为：fsdAs280X107.56X=；=cm=9.09cmfcdbf18.4×180截面抗弯极限状态承载力为：Md二fcdbfX(h0=18.4×103X1.8X0.0909(0.0909、X1.2136-m=3516.8kNm>3030.94n抗弯承载力满意要求。4.3斜截面弯起钢筋箍筋的配筋及验算斜截面抗剪承载力计算由表2-11可知，支点剪力以3号梁为最大，考虑平安因素，一律采纳3号梁剪力值进行抗剪计算。跨中剪力效应以1号梁为最大，一律以1号梁剪力值进行计算。VdO=617.2687kN;Vd2=130.1192kN假定最下排2根钢筋没有弯起而通过支点，则有：a=4.8cm,ho=h-a=(140-4.8)cm=135.2cm,依据下式：0.51×10-3Wbh0=0.51×10-3×40×180×1352kN=784.96kN>0Vd=1-0×617.2687kN=617.2687kN故端部抗剪截面尺寸满意要求。若满意条件YoVd0.5X10-32ftdbh0可不须要进行斜截面抗剪强度计算，仅按构造要求设置钢筋。而本例中YoVd=1.0×617.2687kN=617.2687kN0.5X103a2ftdbh0=0.5×W3×1.0×1.65X180×1352kN=200.77kNY0Vd>0,5×10-32ftdbh0应进行长久状况斜截面抗剪承载力验算。（1）斜截面配筋的计算图式1）最大剪力Vd取用矩支座中心h/2（梁高一半）处截面的数据，其中混凝土与箍筋共同担当的剪力VCs不小于60%Vd，弯起钢筋（按45°弯起）担当的剪力Vsb不大于40%Vd。2）计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起钢筋担当的那部分剪力值。3）计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋时，取用第一排弯起钢筋最下面弯起点处由弯起钢筋担当的那部分剪力值。弯起钢筋配置及计算图式如图8-8所示。由内插法可得，距支座中心h/2处的剪力效应Vd为（617.2687.130.1192）X（11.15-0.7）Vd二7+130.1192kN11.15557.5557.5=586.6853kNl1115l图4.2弯起钢筋配置及计算图式（尺寸单位：E）由内插法可得，距支座中心h/2处的剪力效应吃为9.75(622.2842731.4007)x(11.2.4007扁二591.604KN则，匕=0.6匕=0.6X591.604KN=354.9624KNKb=0.4V=0.4×591.604KN=236.6416KN相应各排弯起钢筋的位置见图4-1及担当的剪力值见于下表:表4.1鸾起钢筋的位量与担当的剪力值计算表钢筋排次弯起钢筋距支座中心距离(m)担当的剪力值(KN)11.213236.641622.345209.9733.409151.3744.40296.86855.33946.47各排弯起钢筋的计算。与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载力按下式计算：½b=0.75×10-3in式中，fcd一弯起钢筋的抗拉设计强度(MPa)Ab在一个弯起钢筋平面内弯起钢筋的总面积(mm2)弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角fsd=300MPa,4=45°,所以各排弯起钢筋的面积计算公式如下：4二九Mb_Kb_Kbsb-0.75X10TfSdSina_0.75×IO-3×300×sin45o-0.1591计算得每排弯起钢筋的面积如下表：表4,2每排穿起钢筋面积计算表弯起排数每排弯起钢筋计算面积Ab(mm2)弯起钢筋数目每排弯起钢筋实际面积Ab(mm2)11487.3765236203621319.736023620363951.414223210694608.849823210695292.0805216402在靠近跨中处，增设216的协助斜钢筋，面积为402n三2主筋弯起后长久状况承载力极限状态正截面承载力验算：计算每一弯起截面的反抗弯矩时，由于钢筋根数不同，则钢筋的重心位置也不同，有效高度%的值也不同。为了简化计算，可用同一数值，影响不会很大。236钢筋的反抗弯矩此为=2fsA(h-)=2×280×103×10.179×104×(1.2051-)IoSIO22=663.75KN-m232钢筋的反抗弯矩为f2=2fsAil<ho-)=2×280×103×8.0348×104×(1.2051-)=524.16KNm跨中截面的钢筋反抗弯矩ZM=280X1()3X93.24×10-4×(1.2051-。°返)=3039.97KN第一排钢筋弯起处正截面承载力为M1'=3039.97-2×663.75-2×524.16=664.15KN其次排钢筋弯起处正截面承载力为M2=3039.97-1×663.75-2×524.16=1327.9KN第三排钢筋弯起处正截面承载力为M；=3039.97-2×524.16=1991.65KN第四排钢筋弯起处正截面承载力为M4=3039.97-1×524.16=2515.8IKN第五排钢筋弯起处正截面承载力为M；=3039.97KN箍筋间距的计算式为：彳运×0.2X10-6（2+0.6P）JfCU,kAsvfsvbhWSVGYOVd）2Otl异号弯矩影响系数，本例取%=1。；«3受压翼缘的影响系数，本例取。3=11;P斜截而内纵向受拉钢筋的配筋百分率，P=100p,p=As（bh0）,当P）25时，取P=2.5;asv同一截面上的箍筋的总截面面积；fsv箍筋的抗拉强度设计值，选用R235箍筋，则fsv=195MPa.b用于抗剪配筋设计的最大剪力截面的梁腹宽度（mm）；ho用于抗剪配筋设计的最大剪力截面的有效高度（Inm）；用于抗剪配筋设计的最大剪力设计值安排于混凝土和箍筋共同担当的安排系数，取=0.6；Vd用于抗剪配筋设计的最大剪力设计值(kN)。选用2B10双肢箍筋，则面积ASV=1.57cm2；距支座中心h°2处的主筋为2B36,As=20.36cm2；有效高度h0=140-3-d/2=(140-3-3.6/2)=135.2cm.p=Aa(bh0)=20.36×100%(18×135.2)=0.837%,则P=100p=0.837,最大剪力设计值Vd=617.2687kNo把相应参数值代入上式得：SV1.02×1.12×0.2×106×(2+0.6×0.837)X40X157X195X180X13522mm=281.24mm(0.6×1.0×617.2687)2参照有关箍筋的构造要求，选用Sv=250mm.在支座中心向跨中方向长度不小于1倍梁高（140CnI）范围内，箍筋间距取为100mmo由上述计算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置为2610双肢箍筋，在由支座中心至距支点2.508m段箍筋间距可取为100nnn,其他梁段箍筋间距为25OnImo箍筋配筋率为：当间距SV=100mm时,Psv=Aav（Svb）=157×100%（100×180）=0.872%当间距SV=25Omm时，Psv=Aav（Svb）=157×100%（250X180）=0.349%均满意最小配筋率R235钢筋不小于0.18%的要求。4. 5.斜截面抗剪承载力验算斜截面抗剪强度验算位置为：D距支座中心h/2（梁高一半）处截面。2）受拉区弯起钢筋弯起点处截面。3）锚于受拉区的纵向主筋起先不受力处的截面。4）箍筋数量或间距有变更处的截面。5）构件腹板宽度变更处的截面。因此，本算例要进行斜截面抗剪强度验算的截面包括（见图4-4）1115图4-4斜鼓面抗剪验算截面图（尺寸单位：cm）S三86ZN三NIOSIITTD距支点h/2处截面1-1,相应的剪力和弯矩设计值分别为：Vd=586.6853kN,Md=410.6797kNm2）距支座中心1.213m处截面2-2（第一排弯起钢筋弯起点），相应的剪力和弯矩设计值分别为：Vd=560.7341kN,Md=680.1705kNm3）距支座中心2.345111处截面3-3（其次排弯起钢筋弯起点及箍筋间距变更处），相应的剪力和弯矩设计值分别为：Vd=502.6057kN,Md=1178.1995kNm4）距支座中心3.409m处截面4-4（第三排弯起钢筋弯起点），相应的剪力和弯矩设计值分别为：Vd=450.6057kN,Md=1536.1148kNm5）距支座中心4.402m处截面4-4（第三排弯起钢筋弯起点），相应的剪力和弯矩设计值分别为：Vd=400.3220kN,Md=1762.2174kNm验算斜截面抗剪承载力时，应当计算通过斜截面顶端正截面内的最大剪力Vd和相应于上述最大剪力时的弯矩Md。最大剪力在计算出斜截面水平投影长度C值后，可内插求得；相应的弯矩可从按比例绘制的弯矩图上量取。受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为：YoVdVcs+VSbVsb=0.75×103fsdAsbsinsVcs=130.45×103bh0（2+0.6P）fcu,kpsvfsvvcs斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪实力设计值（kN）；vsb与斜截面相交的一般弯起钢筋的抗剪实力设计值（kN）；ASb斜截面内在同一弯起平面的一般弯起钢筋的截面面积（mm）；异号弯矩影响系数，简支梁取为1.0；«3受压翼缘的影响系数，取1.1；Psv箍筋的配筋率，总PSV=ASV/（SVb）O计算斜截面水平投影长度C为：C=O.6mhom斜截面受压端正截面处的广义剪跨比，m=Mfl（VdhO）当m>3.。时，取用二3.0；Vd通过斜截面受压端正截面内由运用荷载产生的最大剪力组合设计值（kN）；Md相应于上述最大剪力时的弯矩组合设计值（kNm）；ho通过斜截面受压区顶端正截面上的有效高度，自受拉纵向主钢筋的合力点至受压边缘的距离（mm）；为了简化计算可近似取C值为Cho(ho可采纳平均值)，则有：C=(135.2+121,36)cm2=128.28cm由C值可内插求得各个斜截面顶端处的最大剪力和相应的弯矩。斜截面1T：斜截面内有2B40纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：12.566X2P=100p=100X=1.088h18×128.82Psv=Asv(Svb)=1.57×100%(10X18)=0.872%则：Vcsl=1.0×1.lX0.45XIo-3X180X1282.8×(2÷0.6×1.088)×vz40×0.872%X195kN=610.49kN斜截面截割2组弯起钢筋2B36+2B32,故：Vsbl=0.75×IO3X280×(2032036+16096)×sin45okN=541.25kNVcsl+VSbl=(610.49+541.25)kN=1151.74kN>586.6853kN斜截面2-2：斜截面内有2B40纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：12.566X2P=100p=100X=1.088h18×128.82Psv=Asv(Svb)=1.57×100%(10X18)=0.872%Vcs2=1.0×1.lX0.45XlO-3Xi80j<1282.8×(2+0.6×1.088)×40×0.872%×195kN=610.49kN斜截面斜割2组弯起钢筋2B36+2B32,故：Vsb2=0.75×IO3X280×(2036+1609)Xsin45okN=541.25kN由图3-4可以看出，斜截面2-2实际共斜割3组弯起钢筋，但由于第三排弯起钢筋与斜截面交点靠近受压区，实际的斜截面可能不与第三排钢筋相交，故近似忽视其抗剪承载力。以下其他相像状况参照此方法处理。Vcs2+Vsb2=(610.49+541.25)kN=1151.74kN>560.7341kN斜截面3-3：斜截面内有4B36纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：12.566×2×2P=100p=100×-=2.176h18×128.82Psv=Asv(Svb)=1.57×100%(25X18)=0.349%Vcs3=1.0X1.1X0.45×103X180×1282.8×(2+0.6×2.176)×40×-0.349%×195kN=413.13kN斜截面斜割2组弯起钢筋2B32+2B28,故：Vsb3=0.75XlO-3X280×(1609+1232)×sin45okN=421.87kNVcs3+Vsb3=(413.13+421.87)kN=853.OkN>502.4305kN斜截面4-4：斜截面内有6B40纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：12.566×6P=100p=100×=3.26>2.5,取P=2.5h18×128.82"Psv=Asv(Svb)=1.57×100%(25X18)=0.349%Vcs4=1.0X1.1×0.45×103X180×1282.8×(2+0.6×2.5)×40S<0.349%×195kN=443.62kN斜截面斜割2组弯起钢筋2B28+2B22,故：Vsb4=0.75×103×280×(1232+760)Xsin45okN=295.80kNVcs4+Vsb4=(443.62+295.80)kN=739.42kN>450.6057kN斜截面5-5：斜截面内有6B36+2B32纵向钢筋，则纵向受拉钢筋的配筋百分率为：12.566×6+8.042X2P=100p=100X-=3.96>2.5,取P=2.518×128.82"Psv=Asv(Svb)=1.57×100%(25X18)=0.349%Vcs5=1.0X1.1×0.45×103X180×1282.8×(2+0.6×2.5)×40S<0.349%×195kN=443.62kN斜截面斜割2组弯起钢筋2B32+2B16,故：Vsb5=0.75×IO3×280X(760+402.1)Xsin45okN=172.56kNVcs5+Vsb5=(443.62+172.56)kN=616.18kN>400.3220kN所以斜截面抗剪承载力复合要求。4.6.长久状况斜截面抗鸾极限承载实力验算钢筋混凝土受弯构件斜截面抗弯承载实力不足而破坏的缘由，主要是由于手拉区纵向钢筋锚固不好或弯起钢筋位置不当而造成，故当受弯构件的纵向钢筋和箍筋满意构造要求时，可不进行斜截面抗弯承载力机选。第五章主梁的裂缝宽度验算5.1长久状况正常运用极限状态下的裂缝宽度验算依据最大裂缝宽度公式计算：ss30÷dWfk=C1C2C3-11-(mm)ESU28÷10pAS'bh0+(bf-b)f1c钢筋表面形态系数，取Cl=I.0；C2作用长期效应影响系数，长期荷载作用时，C2=l+0,5NlNs,Nl和NS分别为按作用长期效应组合和短期效应组合计算的内力值；c3与构件受力性质有关的系数，取C3=l0;d纵向受拉钢筋直径，当用不同直径的钢筋时，改用换算直径de,本例中6×402+4×3226×40+4x32mm=37.22mm纵向受拉钢筋配筋率，对钢筋混凝土构件，当P>O