城南大院地下室模板施工方案.doc

XGC地下室模板施工方案地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况某某大院B20#、B21#、B22#、B23#楼房及地下室工程，总建筑面积为38393平方米，其中地下室面积7490.1平方米，地下室板厚250mm、350mm，地下室车库层高为3.90米，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：550×1000，550×1100，600×1600，300×600，250×600等。二、编制依据施工图纸施工手册（第四版）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002） 建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范（JGJ130-2001 J84-2001 ）某某省建筑安装工程施工技术操作规程-混凝土结构工程（DGJ32/J30-2006）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1序号名称荷 载1楼板木模自重（包括梁模）板模0.30 KN/m2，梁模0.50 KN/m22砼自重24KN/m33梁钢筋自重1.524 KN/m34振捣荷载计算水平面荷载2.0 KN/m2计算垂直面荷载4.0 KN/m25施工荷载计算底模及小横杆时2.5 KN/m2（另以集中荷载2.5KN验算，取大值）计算大横杆时1.5 KN/m2计算立杆及其他支承构件1.0 KN/m2四、材料选择材料规 格性能指标及其他钢管Q235钢48×2.6抗弯强度设计值：fm=205N/mm2 截面积：A=3.71cm2惯性矩：I=9.58cm4截面模量：W=3.992cm3弹性模量：E=2.06×105 N/mm2模板材（松木）50*100方顺纹抗剪强度：fv=1.4N/mm2抗弯：fm=13N/mm2弹性模量：E=9000N/mm2截面惯性矩：I=416.67cm4截面最小抵抗矩：W=83.33cm3多层板15厚多层板截面模量：W=37500mm2，弹性模量：E=4500N/mm2惯性矩：I=mm4静弯曲强度最小值：f=9.68N/mm2 抗剪：=1.2N/mm2对拉螺栓14【N】=17.8KN扣件单扣件承载力8 KN双扣件承载力12 KN五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的48×2.6定尺钢管，14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。1、地下室砼按后浇带分区域施工。地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板， 3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。为了统一地下室整体支架，地下室立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。5、截面为550×1000，550×1100，600×1600的梁支模系统搭设方法：梁底三根立杆，立杆横距为750+750，立杆纵距为750，底步步距为1800，离地200处设一道纵横向扫地杆，上一步步距到梁底，梁底立杆用可调顶托，梁中间设一道14拉结螺栓，水平间距750。所有梁下支撑都是双扣件。如下图：6、截面为300×600， 250×600的梁支模系统搭设方法：梁下横向支撑采用两根立杆，梁底不设立杆，立杆横距750，纵距750，（见下图）， 7、250350厚地下室砼顶板支模系统搭设方法：板底立杆间距为750，底步步距为1800，离地200处设一道纵横向扫地杆，上一步步距到板底，板底扣件采用双扣件。8、纵横向水平杆件遇框架柱时，与框架柱做刚性连接。框架柱与周围水平杆件连接如图：9、支模系统的平面图和剖面图见附图。10、施工顺序：立杆水平杆（大横杆）小横杆底模梁筋侧模、拉结螺栓板模板筋梁、板、剪力墙砼砼养护拆除支撑系统。11、构造要求：11.1 立杆构造要求：离地（楼）面约200高度设置纵横向扫地杆。11.2全高设置纵横向水平杆，梁板支撑系统形成一整体，从而确保结平层砼浇筑时整个支撑系统的稳定。11.3 在施工缝（后浇带）立杆外侧搭设垂直剪刀撑。12、水平杆件采用对接接头。13、每个扣件的拧紧力矩都要控制在40-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的钢管。梁板底模板起拱1。14、其他搭设要求按常规模板搭设方法。六、支模系统验收要求1、施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。2、 施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目经理、安全员验收。3、 验收标准：按施工方案搭设立杆垂直度全高不大于30mm板底立杆扣件拧紧力矩4065N·m。 其他模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。七、拆除1、砼施工完毕二天后可拆去梁、剪力墙侧模板。2、板底模板等砼强度达到70%的设计强度时拆除。3、梁底模板等砼强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。八、安全及应急措施1、 作业工人佩戴好安全防护用品。2、 支模前进行专项安全交底，并履行签字手续。临边无防护设施情况下支模应系好安全带。在水平杆件上铺木板或竹笆，供搭设时工人行走。3、 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程按后浇带分段施工，在后浇带处的立杆外侧搭设垂直剪刀撑。4、 搭设时，钢筋等材料不能在支架上方堆放。5、 泵车送料时，平台上不准过量堆放，砼堆放高度不得超出设计板厚100mm，严防平台超载而倒塌伤人。6、 施工作业人员不要聚集在一起，应分散作业。按既定的砼浇筑方案确定的砼浇筑方向浇筑砼。7、 砼浇筑时项目部安排专人木工进行看模，看模时工人站在外脚手架上，用强光手电照明监控支撑系统情况，听到异常声响立即报告项目部人员，并停止作业，施工人员撤离。8、 项目部接到报告后与监理、业主分析施工情况，决定是否需要采取措施。待隐患消除后才能继续作业。9、 若发生事故，立即报告并按公司和项目部的应急预案方案执行。抢救伤员防止伤害扩大。九、附件：模板支撑系统计算书地下室顶板、现浇砼梁模板支撑系统设计计算书 地下室顶板模板支撑计算书本工程顶板模板采用50×100木方，15厚多层板和48×2.6钢管，取板厚350进行验算,其余板厚均按照350板厚支撑系统搭设,钢管立杆间距取双向750。1、荷载的计算钢筋混凝土的自重 25.000×0.350=8.75KN/m2模板的自重(查表得) 0.3KN/m2活荷载为施工人员及设备荷载(查表得) 2.5KN/m2荷载组合一:由活荷载效应控制时,q1=【+】×1.2+×1.4=14.36KN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控制时,q2=【+】×1.35+×0.7×1.4=14.67KN/m2二者取大值,取q2=14.67KN/m22、底模15厚多层板验算:按照简支梁计算,模板下木方间距为200,计算简图如下:多层板上线荷载q1=14.67KN/m2×1m=14.67KN/m=14.67N/mm弯距M=(1/8)ql2=0.125×14.67×2002=73350N.mm15厚多层板截面模量W=1000×152/6=37500mm3查阅省操作规程4.1.3-2静弯曲强度最小值为f=15/1.55=9.68N/mm2弹性模量E=5000×0.9=4500N/mm2承载力=M/W=73350/37500=1.96f=9.68N/mm2,满足要求.剪力V=ql/2=14.67×200/2=1467N,=3v/2bh=3×1467/(2×1000×15)=0.15N/mm2【】=1.2N/mm2,满足要求.惯性距I=1000×153/12=mm4最大挠度max=5ql4/(384EI)=5×14.67×2004/(384×4500×)=0.24【】=l/400=200/400=0.5mm.满足要求。3、板底50×100木方验算木方间距为200，竖放。钢管支撑选双向750.50×100木方截面模量W=50×1002/6=83333mm350×100木方惯性距I=50×1003/12=mm450×100木方弹性模量E=9000N/mm2计算简图如下：木方上线荷载q=14.67KN/m2×0.2m=2.93KN/m=2.93N/mm弯距M=(1/8)ql2=0.125×2.93×7502=.63N.mm承载力=M/W=.63/83333=2.47fm=13N/mm2满足要求.剪力V=ql/2=2.93×750/2=1098.75N,=3v/2bh=3×1098.75/(2×100×50)=0.33N/mm2【】=1.2N/mm2,满足要求.最大挠度max=5ql4/(384EI)=5×2.93×7504/（384×9000×）=0.32【】=l/400=750/400=1.875mm.满足要求。4、钢管小横杆验算小横杆承受木方传来的荷载，木方间距是200mm，按均布线荷载考虑，立杆作为小横杆支点，选三跨连续梁考虑.计算简图：抗弯强度设计值：fm=205N/mm2 截面积：A=3.71cm2惯性矩：I=9.58cm4截面模量：W=3.992cm3弹性模量：E=2.06×105 N/mm2钢管小横杆线荷载14.67KN/m2×0.75m=11N/mm弯距Mmax=0.117ql2=0.117×11×7502=.5N.mm承载力=Mmax/W=.5/3992=181.34fm=205N/mm2满足要求.最大挠度max=0.99ql4/(100EI)=0.99×11×7504/（100×2.06×105×95800）=1.75【】=l/400=750/400=1.875mm.满足要求。5、钢管支撑验算钢管支撑采用48×2.6钢管,间距为双向750,最大步距1.8米,截面面积为A=3.71cm2单根钢管承载最大为:N=14.67×0.75×0.75=8.25KN16KN(双扣件承载)8.25×103/(3.71×100)=22.2N/mm2205N/mm2,满足要求.6、稳定验算 由于本工程立杆支撑采用钢管形式，因此l0=1.8米,查表得Ø48×2.6钢管回转半径i=1.61cm，截面积A=3.71cm2= l0/i=1.8×100÷1.61=111.8【】=150，查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表得稳定系数=0.481立杆的稳定性： =8.25×1000÷（0.481×3.71×100）=46.23N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。梁模板计算A、500×1000梁计算。采用15厚模板，50×100木方间距200立放，钢管支撑间距750×750，步距1800，所有钢管均采用定尺钢管。1、荷载计算 梁底模板自重：0.5KN/m2×(0.5+0.68×2)=0.93KN/m 梁混凝土荷载;24KN/m3×0.5×1=12KN/m 钢筋荷重:1.524KN/m3×0.5×1=0.76KN/m 振捣混凝土产生的荷载:2KN/m2×0.5=1KN/m(水平)4KN/m2×1=4KN/m(垂直)荷载组合一:由活荷载效应控制时,q1=【+】×1.2+×1.4=17.83KN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控制时,q2=【+】×1.35+×0.7×1.4=19.46KN/m2二者取大值,取q2=19.46KN/m22、梁底模板验算本工程地下室钢管支撑均采用定尺钢管,因此,不需验算钢管搭接和对接.底模下木方间距取200,按单跨简支梁计算.1) 底模承载验算(小横杆间距750)梁纵向线荷载转换成横向线荷载:q2=19.46KN/m×0.75m÷0.5m=29.19KN/m弯距M=(1/8)q2l2=0.125×29.19KN/m×0.22=0.15KN.mW=1000×152/6=37500mm3=M/W=0.15KN.m/37500mm3=4N/mm29.68N/mm2满足要求.剪力V=q2l=29.19×200=5838N,=3v/2bh=3×5838/(2×1000×15)=0.58N/mm2【】=1.2N/mm2,满足要求.2) 挠度验算(不计算活荷载及荷载分项系数):荷载组合:+=0.93KN/m+12KN/m+0.76KN/m=13.69KN/m线性荷载:q1=13.69KN/m×0.75m÷0.5m=20.54KN/m惯性距I=1000×153/12=mm4最大挠度max=5q1l4/(384EI)=5×20.54×2004/(384×4500×)=0.34【】=l/400=200/400=0.5mm.满足要求。3、梁底木方验算底模下木方间距200mm，钢管纵向间距750mm，选三跨连续梁计算。计算简图：1）木方抗弯计算(中间木方承受的荷载最大)：最大值为:q1=19.46×0.2/0.5=7.78KN/mMmax=0.117q1l2=0.117×7.78×7502=.25N.mm,=Mmax/W=.25/83333=6.14N/mm213N/mm2满足要求.2） 挠度计算：q1=13.69×0.2/0.5=5.48KN/m最大挠度max=0.99q1l4/(100EI)=0.99×5.48×7504/（100×9000×）=0.46【】=l/400=750/400=1.875mm.满足要求。4、梁底模钢管牵杠验算计算简图如下:牵杠的立杆最大间距750mm,为两跨连梁三根立杆,钢管牵杠间距750,按照单跨一端固定,一端铰支梁计算:1) 钢管牵杠抗弯计算：线性荷载q1=29.19N/mmRA=qb3(4-b/l)/(8l3)=29.19×2503×(4-250/750)/(8×7503)=0.5NRB=qb(8-4b2/l2+b3/l3)/8=29.19×250×(8-4×2502/7502+2503/7503)/8=6925.87NMmax=RA(a+RA/2q)=247.76N.mm=Mmax/W=247.76/3992=0.06fm=205N/mm2满足要求.2) 挠度验算：线性荷载q2=13.69KN/m最大挠度max=【aRA(3l2-a2)-qb3】/(6EI)=【0.5×500(3×7502-5002)-13.69×2503】/(6×2.06×105×9.58×104)=0.001mm【】=l/400=750/400=1.875mm.满足要求。5、梁侧模板验算1）荷载验算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4h； T 混凝土的入模温度，取10.000； V 混凝土的浇筑速度，取梁高1.0； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.0m； 1 外加剂影响修正系数，掺有缓凝作用的外加剂时,取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.41kN/m2 F2=24kN/m2,取F2。振倒混凝土时产生的荷载 F= 4.000kN/m2。1)侧模板计算 侧模板的木方间距为200，按照单跨简支梁计算。 荷载组合:F×1.4+F2=29.6kN/m2根据钢管间距750,线荷载q=29.6kN/m2×0.75=22.2kN/m=22.2N/mmM=(1/8)ql2=0.125×22.2×2002=N.mmW=750×152/6=28125mm3=M/W=N.mm/28125mm3=3.95N/mm2f=9.68N/mm2,满足要求.挠度验算:取F2=24kN/m2,q=24kN/m2×0.75=18kN/m=18N/mm惯性距I=750×153/12=.5mm4最大挠度max=5ql4/(384EI)=5×18×2004/(384×4500×)=0.40【】=l/400=200/400=0.5mm.满足要求。2)侧模木方计算按照四等跨梁计算,钢管竖挡750,取200宽为计算单元,q=29.6kN/m2,q=29.6kN/m2×0.2=5.92kN/m=5.92N/mm抗弯:M=0.121ql2=N.mm=M/W=/83333=4.84N/mm213N/mm2,满足要求.抗剪:木方 S1=1/2×bh2=1/2×50×1002=mm3模板 S2=1/2×bh2=1/2×200×152=22500mm3 S=S1+S2=2.73×105mm3木方 I1=1/12×bh3=4.15×106mm4模板 I2=1/12×bh3=5.635×104mm4 I=I1+I2=4.2×106mm4 V=0.620ql=0.620×5.92×0.75=2.75KN =vS/bI=2750×2.73×105/【4.2×106×(50+200)】=0.72N/mm2【】=1.2N/mm2,满足要求.挠度计算 取侧压力F2=24kN/m2,q=24kN/m2×0.2=4.8kN/m=4.8N/mmmax=0.967ql4/(100EI)=0.967×4.8×7504/(100×9000×4.2×106)=0.39mm【】=l/400=750/400=1.875mm.满足要求。3) 梁侧板抗拉螺栓计算 振捣混凝土产生荷载: 4.000kN/m2 梁挡板间距750,14穿墙螺杆双头对拉,设在中部.(F2×1.2+4×1.4)×0.95=34.4kN/m2 F=34.4×0.75×0.3=7.74KN【N】=17.8KN,满足要求.6、梁下钢管支撑验算：梁下支撑钢管采用48×2.6,顺梁方向间距750,中间立杆承受的荷载最大,N=2RB=6925.87×2=13851.74,立杆无接头. N=N/A=13851.74/(3.71×100)=37.34N/mm2205N/mm2,满足要求.7、稳定验算 由于本工程立杆支撑采用钢管加顶托形式,因此l0= h=1.8米,查表得Ø48×2.6钢管回转半径i=1.61cm，截面积A=3.71cm2= l0/i=1.8×100÷1.61=111.8【】=150，查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表得稳定系数=0.481立杆的稳定性： =13851.74÷（0.481×3.71×100）=77.62N/mm2<f=205N/mm2,满足要求。