办公楼大模板工程专项施工方案.doc

一、 工程概况本工程共分两个标段，我司负责承建二标段，其中包括机关办公主楼（B）、机关办公主楼（C）等两栋建筑和B-H轴以南的地下室工程。建筑层数最高三层（不含夹层一层），建筑高度最高19.36m，本标段地下室二层，地下室连成一个整体,建筑总面积约3.9万平方米。 本工程为框架结构，地下室负二层层高4.20m,三层层高4.20m， 机关办公楼（B）、机关办公楼（C）两栋建筑梁截面尺寸分别有：500mm×700mm、250mm×500mm、400mm×700mm、350mm×800mm、600mm×900mm、600mm×600mm、300mm×500mm、250mm×600mm、500mm×2800mm、350mm×500mm。经分析比较，方案中计算部位如下：选取本工程各建筑中首层（即地下室一层顶板标高-0.05m楼层）梁板结构框梁跨度最大的计算，地下室的框架梁最大跨度为9.0m，最大框架梁截面为500mm×2800mm，地下室一层顶板厚0.2m，。根据广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法有关规定，需对该工程的高支撑模板系统进行验算及制定施工质量安全控制措施。二、 施工编制依据和安装要求1、编制依据1.1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001（2002年版）；1.2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ 128-2000；1.3、木结构设计规范GB 50005-20031.4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）1.5、建筑施工手册（第三版）中国建筑工业出版社；1.6、建筑施工工艺标准中国建筑工业出版社；1.7、省、市建委对高支模的有关规定； 2、安装要求模板工程及其支撑架应达到如下基本要求:2.1、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；2.2、具有足够的强度，刚度和稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载；2.3、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合砼的浇筑及养护等工艺要求；2.4、模板接缝应严密，不得漏浆；2.5、支撑必须安装在楼板上，并有足够的支承面积，以保证所浇筑的砼结构不致发生下沉；2.6、合理安排，统筹施工，提高材料的利用率和周转次数，节约材料。三、施工准备1、材料准备根据现有实际情况选择高支模施工的使用材料如下：1.1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板；1.2、梁底枋、侧模板的竖直枋木采用80mm×100mm松枋木；托梁采用80mm×100mm松枋木；1.3、楼面模板底采用80mm×100mm松枋木；托梁采用80mm×100mm松枋木；1.4、梁、楼面支撑采用外径42.0mm，壁厚2.5mm的门架，可调式U型上托盘和可调式或固定底座，钢管钢材采用Q235。选用门式脚手架的高度分别为1900mm（MF1219）、1700mm（MF1217）、1100mm（MF 1211）、900mm（MF1209）、500mm（MF 1205）。2、人员配备各专业施工人员及上岗证配备齐全。3、技术准备3.1、模板支撑架施工前，要进行技术交底，并提出有关的要求及注意事项。3.2模板涂刷脱模剂，并分规格堆放，根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。3.3、 柱混凝土浇筑完毕。3.4、根据模板方案、图纸要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。3.5、脚手架支撑地面场地干净，并满足承载力要求，应有可靠的照明设施。3.6、模板安装前，先检查门式架、钢管、构配件质量，不符质量标准的不得投入使用。四、 高支模体系设计1、构造做法：1.1、600×900梁（350×600梁以上的梁，600×900梁以下的梁支模参照此梁排布）。梁底门式钢脚手架排间距为600，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放三层相互垂直木枋。上层木枋是间距200mm的80×100木枋，跨度1200mm；中层木枋采用2条80×100木枋，跨度为600mm；底层木枋采用2条80×100木枋。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接（见梁大样图）。1.2、500×2800梁（600×900梁以上的梁支模参照此梁排布）。梁底门式钢脚手架排间距为500，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放三层相互垂直木枋。上层木枋是间距200mm的80×100木枋，跨度600mm；中层木枋采用2条80×100木枋，跨度为600mm；底层木枋采用2条80×100木枋。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接（见梁大样图）。1.3、200mm厚楼板楼板底门式钢脚手架排间距为600，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高。上层木枋是间距300mm的80×100木枋，跨度1200mm；下层托梁采用一条80×100木枋，跨度为900mm。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接。1.4、钢管、门式钢脚手架支顶安装时，立柱应采用对接方式，立柱之间对接必须加扣夹牢固好，以保证垂直度和力的传递。支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶，螺杆伸出长度不超过300mm。1.5、纵横水平拉杆设置在钢管、门式钢脚手架支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，用48钢管拉结，以后纵横水平拉杆每1800mm高设置一道，水平拉杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100，水平拉杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧或抱箍（抱箍间距为两个步距）。1.6、剪刀撑设置高支模支顶周边及高支模范围内横向剪刀撑沿纵向每3.6米设置一道，纵向剪刀撑沿横向每6.3米设置一道，剪刀撑应由底至顶连续设置，用48钢管拉结，斜杆与地面倾角为450600，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000mm，采用不少于3个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100mm。层高超过6.5米以上必须设置水平剪刀撑。2、支撑体系2.1对层高5.5m的，梁高小于1000mm的梁，使用2个1.7m门式钢架加1个900mm可调节顶托组合搭设，楼板采用2个1.7m门式钢架、1个0.9m门式架加1个900mm可调节顶托组合搭设，无缝钢管按现场搭设需要裁定长短。2.2、对其它楼层部份支顶的组合搭设，按梁标高及板标高要求进行组合，组合时均以梁支顶钢架组合为主要参数。2.3、由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生的水平推力，水平推力较小，设置剪刀撑、水平拉杆相连形成整体，且端头顶紧结构的混凝土柱可将水平推力传递到结构柱和地面，确保支架的整体稳定，所以不进行抗倾覆的验算。五、高支模设计计算书1、参数信息1.1根据本工程的特点，主要选择以下几个部位进行审核验算：、600mm×900mm大梁；、500mm×2800mm大梁；1.1脚手架参数、600mm×900mm大梁梁底门式钢脚手架排间距为600，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放三层相互垂直木枋。上层木枋是间距200mm的80×100木枋，跨度1200mm；中层木枋采用2条80×100木枋，跨度为600mm；底层木枋采用2条80×100木枋。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接（见梁大样图）。、500mm×2800mm大梁梁底门式钢脚手架排间距为500，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放三层相互垂直木枋。上层木枋是间距200mm的80×100木枋，跨度600mm；中层木枋采用2条80×100木枋，跨度为600mm；底层木枋采用2条80×100木枋。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接（见梁大样图）。1.2荷载参数 模板与木板自重(kN/m2)：0.35；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25；楼板浇筑厚度(m)：0.20；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2)：2.00；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.00；1.3木方参数木方弹性模量E(N/mm2)：9500 ；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.00；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.30；木方的间隔距离(mm)：300；木方的截面宽度(mm)：80；木方的截面高度(mm)：100；2、编制依据2.1中信华南（集团）建筑设计院的“萝岗区行政办公用房”各栋施工图纸。2.2建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1282000）（后述简称规范 JGJ1282000）。2.3招、投标文件、施工合同。2.4粤建监字199828号文。2.5建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000、J43-2000。2.6门式钢支顶架技术参数资料。2.7无缝钢管支顶技术参数资料。2.8国家、行业或地方颁布的有关现行施工规范、标准、规程、法规和图集。2.9现场实际情况。3、高支模设计计算3.1、高支模支撑方法3.1.1、600mm×900mm梁（350×600梁以上的梁，600×900梁以下的梁支模参照此梁排布）梁底门式钢脚手架排布间距为600（两门式重叠600mm布置），竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放三层相互垂直木枋。上层木枋是间距300mm的80×100木枋，跨度1200mm；中层木枋采用2条80×100木枋，跨度为600mm；底层木枋采用2条80×100木枋。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接。3.1.2、500mm×2800mm梁(600mm×900mm以上梁支模参照此梁布置）梁底门式钢脚手架排布间距为500（两门式重叠500mm布置），竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放三层相互垂直木枋。上层木枋是间距200mm的80×100木枋，跨度600mm；中层木枋采用2条80×100木枋，跨度为600mm；下层木枋采用一条80×100木枋，跨度为600mm。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接。3.1.3、200厚楼板楼板底门式钢脚手架排间距为600mm，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高。上层木枋是间距300mm的80×100木枋，跨度600mm；下层托梁采用一条80×100木枋，跨度为600mm。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接。3.1.4、砼柱托柱托底门式钢脚手架排间距为450，竖直向按设计标高调整门式钢架支顶标高，然后上放二层相互垂直木枋。上层木枋是间距250mm的80×100木枋，跨度600mm；下层木枋采用一条80×100木枋，跨度为450mm。门式钢脚手架须与纵横水平杆用钢扣连接。3.1.5、门式钢脚手架支顶安装时，立柱应采用对接方式，立柱之间对接必须加扣夹牢固好，以保证垂直度和力的传递。支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶，螺杆伸出长度不超过300mm。3.1.6、纵横水平拉杆设置在门式钢脚手架支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，用48钢管拉结，以后纵横水平拉杆每1500mm高设置一道，水平拉杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100，水平拉杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧或抱箍（抱箍间距为两个步距）。3.1.7、剪刀撑设置高支模支顶周边及高支模范围内横向剪刀撑沿纵向每6米设置一道，纵向剪刀撑沿横向每6米设置一道，剪刀撑应由底至顶连续设置，用48钢管拉结，斜杆与地面倾角为450600，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接，剪刀斜撑搭接长度不少于1000，采用不少于2个旋转扣件固定，剪刀斜撑端头伸出扣件边缘长度不应少于100。3.2、地基承载力验算：3.2.1、本工程地下室高支模在地下室底板进行施工。混凝土设计强度C30，抗压强度标准值fc=15N/ mm2，地下室底板为新浇混凝土，按7天70%强度进行验算600×900梁的N= 11.158kN（从600×900梁模板门式钢脚手架高支模计算书得出）；350×1800梁的N=17.055kN（从350×1800梁模板门式钢脚手架高支模计算书得出）；300×600梁的N= 10.204kN（从600×900梁模板门式钢脚手架高支模计算书得出）；200厚楼板的N=27.887kN（从200厚楼板模板门式钢脚手架高支模计算书得出）。取门架立柱受到的最大轴向压力N=27.887KN, 门架立柱底部支座为100×100mm，故支承层受压面积： A=100×100=10000mm2支承层受到压力：f=N/A=27.887×103/10000=2.79N/mm2<70%fc=10.5N/ mm2。故支承层承载力符合要求。3.2.2、由于本工程混凝土构件为水平构件，水平推力只是混凝土泵产生的水平推力，水平推力较小，设置剪刀撑、水平拉杆相连形成整体，且端头顶紧结构的混凝土柱可将水平推力传递到结构柱和地面，确保支架的整体稳定，所以不进行抗倾覆的验算。六、梁（600mm×900mm）高支撑架计算书1、基本数据：（1）、取1900mm（MF1219）架验算：立杆外径42mm、壁厚2.5mm、h0=1900mm，每榀架自重（包括底座顶托、交叉剪力撑等）为0.566KN。（2）、模板及木枋自重取5KN/m3；新浇混凝土自重标准值为24KN/m3；钢筋自重标准值梁为1.5 KN/m3，板为1.1 KN/m3。（3）、施工荷载（施工人员、设备自重荷载）标准值梁为1.5KN/m2，板为2.5 KN/m3。（4）、振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平模板为2.0KN/m2，对垂直模板4.0 KN/m2。（5）、每架一榀门架承载力的设计值Nd（门架稳定承载力设计值）计算：Nd= A1= 1/4(422-372)= 310.33mm2 (A：门架二根立柱截面积为2×A1)I=I0+I1 (I0、I1分别为立杆、加强杆的截面惯性矩。)I0= =6.075×104(mm4) I1= =1.424×104(mm4)I=6.075×104+1.424×104×=6.188×104(mm4)i= = =14.12 (mm)= =109查表：=0.523'm=1.59×=1.59×=1.47 Nd= = =50.28(KN)2、梁底模板验算（模板底枋80×100mm双枋布置，长度约1800mm，间距300，按五等跨连续简支梁计算）a.基本数据:底模自重： q1 =5×(0.018×0.6)×1.2=0.065 KN/m侧模自重： q2 =5×(0.018×0.9×2)×1.2=0.1944KN/m两侧竖枋、水平枋自重： q3 =5×0.10×0.08×(0.9×4+1)×2×1.2=0.44416 KN/m新浇混凝土自重： q4 = 24×(0.6×0.9)×1.2=15.552 KN/m钢筋自重： q5 = 1.5×(0.6×0.9)×1.2=0.922KN/m施工荷载： q6= 1.5×0.6×1.4=1.26 KN/m振捣混凝土荷载： q7= 2.0×0.6×1.4=1.68 KN/m b. 抗弯强度校核:qqi 20.86Nmm Mmax0.105ql20.105×20.86×3002=N.mm=N.mmW=bh2/6=600×182/6=32400mm3=Mmax/W=6.08N/mm2< 13 Nmm2 ( 符合要求 )c. 抗剪强度验算剪力系数Kv0.606V=Kvq1L=0.606×20.86×0.3=3.79KNt=3V/(2bh)=3×3.79×1000/(2×600×18)=0.53N/mm2梁底模抗剪强度t0.53N/mm2< t1.40 ( 符合要求 )d. 挠度校核q，qi.GK 17.92NmmI=bh3/12=600×183/12=mm4max=0.644=0.644×17.92×3004/（100×1000×）=0.32mmmax=l/250=300/250=1.2mm ( 符合要求 )、梁底上层木枋（80×100 mm，间距300mm）验算（按中间集中荷载简支梁计算）a. 基本数据: L=600，C600，600/6001q=17.92×0.30/0.60=8.96KN/mb.抗弯强度校核:Mq8.96×0.6×0.6×（21）/8=0.41KN.m板重量1.2×（0.2×25+5）+1.4×2.515.5KN/m2板传递到上层木枋的荷载P0.30×0.30×15.51.4KNa=1/2×（LC）1/2×（0.6-0.6）0mMp=aP=0×1.4=0KN.mMmaxMq+ Mp(0.41+0)×106N.mmW=bh2/6=80×1002/6=mm3=Mmax/W=3.07N/mm2< 13 Nmm2 ( 符合要求 )故最次梁底用80×100单枋布置，按300 mm间距布置符合要求。c.抗剪强度校核:V0.5×8.96×0.61.44.088KNt=3V/（2bh）3×4088/（2×80×100）0.77N/mm2上层木枋抗剪强度t0.77N/mm2< t1.40 ( 符合要求 )d. 挠度校核(按中间集中荷载简支梁计算)q=17.92×0.3/0.6=8.96N/mmI=bh3/12=80×1003/12=6.67×106 mm4q=qcL3×（8-42+3）/（384EI）= 8.96×600×6003×（84×1213）/（384×10000×6.67×106）=0.22mmq=paL3×（3-4×(a/L)2）/（24EI）= 1.4×103×0×6002×34×（0/600）2/(24×10000×6.67×106)=0mmmaxq+q=0.22+0=0.22mmmax=l/250=600/250=2.4mm ( 符合要求 )、梁底下层木枋（80×100木枋）验算：（跨度L600按跨数三跨验算） a. 基本数据:pV底枋(0.5×17.92×0.3+1.4) 4.088KNb.抗弯强度校核:MmaxKmPL0.175×4088×600=N.mmW=bh2/6=80×1002/6=mm3=Mmax/W=3.22N/mm2< 13 Nmm2 ( 符合要求 )框架梁底用80×100木枋做托梁符合要求。c. 抗剪强度校核:剪力系数Kv0.65VKvP0.65×4088/10002.66KNt3V/(2bh)3×2.66×1000/（2×80×100）0.50N/mm2下层木枋抗剪强度t0.50N/mm2< t1.40 ( 符合要求 )d. 挠度校核 挠度系数Kv1.146P=V=4088KNI=bh3/12=80×1003/12=6.67×106 mm4max = = 1.146/（100×10000×6.67×106 ）×4088×6003 = 0.15mmmax=l/250=600/250=2.4mm ( 符合要求 )、梁侧模板验算（梁侧模板高900，梁侧竖枋80×100mm，间距300mm，竖枋背钉一条水平枋80×100mm，采用T14对拉螺栓。侧模板按五等跨连续简支梁计算） a. 基本数据:新浇混凝土对侧模板的作用力F=0.22rt0B1B2V1/2=0.22×24×6×1×1×21/2 =44.8 KN/m2F=rH=24×0.9=21.6KN/m2故取F1=21.6KN/m2振捣混凝土对侧模板的作用力：F2= 4.0 KN/m2梁侧模板受到的侧压力设计值：F=0.85×（21.6×1.2+4.0×1.4）=26.79KN/m2b. 抗弯强度校核: q0.9×26.7924.11 Nmm Mmax0.105ql20.105×24.11×3002 =.5N.mmW=bh2/6=900×182/6=48600 mm3=Mmax/W=4.7 N/mm213 Nmm2 ( 符合要求 ) c. 挠度校核q，21.6×0.9=19.44N/mm2I=bh3/12900×183/12=mm4max=0.644=0.644×=0.23mmmax=l/250=300/250=1.2mm ( 符合要求 )d. 对拉螺栓验算大梁侧模采用T14对拉螺栓，布置在侧模水平枋上，水平布置1排，对拉螺栓水平间距500mm。查施工手册可知T14螺栓净截面面积A=104 mm2对拉螺栓的拉力：N=F×水平间距×上下间距=26.79×0.6×0.3=8.037KN对拉螺栓的应力： = N/A=8.037×103/104=77.28N/mm2=170 N/mm2对拉螺栓按上述方法布置，符合施工要求。、门架承载力验算:（梁高按600mm×900mm计算，梁底单榀门架计算单元（长为大梁轴线方向门架间距600mm，宽为大梁宽度）。门架立柱在此处受到的轴向压力有： 模板及支架自重：N1=N1i=3.924KN底模自重 N11 =5×(0.018×0.6×0.6)×1.2=0.039KN底枋自重 N12 =5×(0.08×0.10×1.8×2)×1.2×2=0.346KN侧模自重 N13 = 5×(0.018×0.9×0.6×2)×1.2=0.1166KN背枋自重 N14 =5×0.10×0.08×(1.8×4+0.6×2)×1.2=0.403KN托梁自重 N15 = 0.08×0.1×0.6×2×1.20.012KN门架自重（按3榀计算） N16 = 0.566×3×1.2=2.04KN新浇混凝土自重：N2 = 24×(0.9×0.6×0.6)×1.2=9.33KN钢筋自重：N3 = 1.5× (0.9×0.6×0.6)×1.2=0.583KN施工荷载：N4= 1.5×(0.6×0.6)×1.4=0.756KN振捣混凝土荷载：N5= 2.0×(0.6×0.6)×1.4=1.008KN其中：NGK=N1+N2+N3 =12.87KNNQK=N4+N5=1.323KN门架立柱在大梁底受到的轴向压力N=Ni=14.193KN每架一榀门架承载力降低0.9，则Nd=50.28×0.93=36.65KN（3榀）门架立柱受到的最大轴向压力N=Ni=14.193KN小于门架立柱设计承载力36.65KN，故单榀门架强度满足施工要求。七、梁（500mm×2800mm）高支撑架计算书1、基本数据：（1）、取1900mm（MF1219）架验算：立杆外径42mm、壁厚2.5mm、h0=1900mm，每榀架自重（包括底座顶托、交叉剪力撑等）为0.566KN。（2）、模板及木枋自重取5KN/m3；新浇混凝土自重标准值为24KN/m3；钢筋自重标准值梁为1.5 KN/m3，板为1.1 KN/m3。（3）、施工荷载（施工人员、设备自重荷载）标准值梁为1.5KN/m2，板为2.5 KN/m3。（4）、振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平模板为2.0KN/m2，对垂直模板4.0 KN/m2。（5）、每架一榀门架承载力的设计值Nd（门架稳定承载力设计值）计算：Nd= A1= 1/4(422-372)= 310.33mm2 (A：门架二根立柱截面积为2×A1)I=I0+I1 (I0、I1分别为立杆、加强杆的截面惯性矩。)I0= =6.075×104(mm4) I1= =1.424×104(mm4)I=6.075×104+1.424×104×=6.188×104(mm4)i= = =14.12 (mm)= =109查表：=0.523'm=1.59×=1.59×=1.47 Nd= = =50.28(KN)2、主梁底模板验算（模板底枋80×100mm双枋布置，长度约1800mm，上层枋间距200，按五等跨连续简支梁计算）a.基本数据:底模自重： q1 =5×(0.018×0.5)×1.2=0.054 KN/m侧模自重： q2 =5×(0.018×2.8×2)×1.2=0.6048KN/m两侧竖枋、水平枋自重： q3 =5×0.10×0.08×(2.8×4+1)×2×1.2 =1.1712 KN/m新浇混凝土自重： q4 = 24×(0.5×2.8)×1.2=40.32 KN/m钢筋自重： q5 = 1.5×(0.5×2.8)×1.2=2.52 KN/m施工荷载： q6= 1.5×0.5×1.4=1.05KN/m振捣混凝土荷载： q7= 2.0×0.5×1.4=1.4 KN/mb. 抗弯强度校核:qqi 47.12Nmm Mmax0.105ql20.105×47.12×2002 =N.mmW=bh2/6=500×182/6=27000 mm3=Mmax/W=7.34N/mm2< 13 Nmm2 ( 符合要求 ) c. 抗剪强度验算剪力系数Kv0.606V=Kvq1L=0.606×47.12×0.25=5.17KNt=3V/(2bh)=3×5.17×1000/(2×500×18)=0.86N/mm2梁底模抗剪强度t0.86N/mm2< t1.40 ( 符合要求 )d. 挠度校核q，qi.GK 44.67NmmI=bh3/12=500×183/12=mm4max=0.644=0.644×44.67×2004/（100×10000×）=0.37mmmax=l/250=200/250=0.8mm ( 符合要求 )6.2、主梁底上层木枋（80×100 mm）单枋（间距200mm）验算（按中间集中荷载简支梁计算）a. 基本数据: L=500，C500，500/5001q=47.12×0.20/0.5=18.85KN/mb.抗弯强度校核:Mq18.85×0.5×0.5×（21）/8=0.59KN.m板重量1.2×（0.2×25+5）+1.4×2.515.5KN/m2板传递到上层木枋的荷载P0.20×0.20×15.50.62KNa=1/2×（LC）1/2×（0.5-0.5）0mMp=aP=0×0.62=0KN.mMmaxMq+ Mp(0.59+0)×106N.mmW=bh2/6=80×1002/6=mm3=Mmax/W=4.43N/mm2< 13 Nmm2 ( 符合要求 )故最大截面框架梁底用80×100单枋布置，按200 mm间距布置符合要求。c.抗剪强度校核:V0.5×18.85×0.50.625.33KNt=3V/（2bh）3×5330/（2×80×100）1.0N/mm2上层木枋抗剪强度t1.0N/mm2< t1.40 ( 符合要求 )d. 挠度校核(按中间集中荷载简支梁计算)q= 44.67×0.2/0.5=17.87N/mmI=bh3/12=80×1003/12=6.67×106 mm4q=qcL3×（8-42+3）/（384EI）=17.87×500×5003×（84×1213）/（384×10000×6.67×106）0.22mmq=paL3×（3-4×(a/L)2）/（24EI）=0.62×103×0×5002×（34×（0/500）2）/（384×10000×6.67×106） =0mmmaxq+q=0.22+0=0.22mmmax=l/250=500/250=2.0mm ( 符合要求 )6.3、梁底下层木枋（2×80×100木枋）验算：（跨度L600按简支梁进行近似验算） a. 基本数据:pV底枋(0.5×18.85×0.5+0.62) 5.33KNb.抗弯强度校核:MmaxKmPL0.244×5330×600=N.mmW=bh2/6=2×80×1002/6=mm3=Mmax/W=2.93N/mm2< 13 Nmm2 ( 符合要求 )框架梁底用2条80×100木枋做托梁符合要求。c. 抗剪强度校核:剪力系数Kv1.267VKvP1.267×5330/10006.75KNt3V/(2bh)3×6.75×1000/（2×2×80×100）0.63N/mm2下层木枋抗剪强度t0.63N/mm2< t1.40 ( 符合要求 )d. 挠度校核 挠度系数Kv1.883P=V=5330KNI=bh3/12=2×80×1003/12=1.×107mm4max = = 1.883/（100×10000×1.×107 ）×5330×6003 = 0.16mmmax=l/250=600/250=2.4mm ( 符合要求 )6.4、大梁侧模板验算（大梁侧模板高2800，梁侧竖枋80×100mm，间距300mm，竖枋背钉两条水平枋80×100mm，采用T14对拉螺栓。侧模板按五等跨连续简支梁计算） a. 基本数据:新浇混凝土对侧模板的作用力F=0.22rt0B1B2V1/2=0.22×24×6×1×1×21/2 =44.8 KN/m2F=rH=24×2.8=67.2KN/m2故取F1=67.2KN/m2振捣混凝土对侧模板的作用力：F2= 4.0 KN/m2梁侧模板受到的侧压力设计值：F=0.85×（67.2×1.2+4.0×1.4）=86.24 KN/m2b. 抗弯强度校核: q0.9×86.2477.62Nmm Mmax0.105ql20.105×77.62×3002 =N.mmW=bh2/6=2800×182/6=mm3=Mmax/W=4.851 N/mm213 Nmm2 ( 符合要求 ) c. 挠度校核q，86.24×0.9=77.62 N/mm2I=bh3/12=2800×183/12=mm4max=0.644=0.644×77.62×3004/（100×10000×）=0.72 mmmax=l/250=300/250=1.2mm ( 符合要求 )d. 对拉螺栓验算大梁侧模采用T14对拉螺栓，布置在侧模水平枋上，水平布置2排，对拉螺栓水平间距600mm。查施工手册可知T14螺栓净截面面积A=104 mm2对拉螺栓的拉力：N=F×水平间距×上下间距=86.24×0.6×0.30=15.52KN对拉螺栓的应力： = N/A=15.52×103/104=149.23N/mm2=170 N/mm2对拉螺栓按上述方法布置，符合施工要求。6.5、门架稳定性承载力验算：梁高按500mm×2800mm计算，梁底单榀门架计算单元（长为大梁轴线方向门架间距600mm，宽为大梁宽度）。门架立柱在此处受到的轴向压力有： 模板及支架自重：N1=N1i=4.003 KN底模自重 N11 =5×(0.018×0.5×0.6)×1.2=0.032KN底枋自重 N12 =5×(0.08×0.10×2.8×3)×1.2×2×2=1.613KN侧模自重 N13 = 5×(0.018×2.8×0.6×2)×1.2=0.362KN背枋自重 N14 =5×0.10×0.08×(2.8×4+0.6×3)×1.2=0.624KN托梁自重 N15 = 0.08×0.1×0.6×2×1.20.012KN门架自重（按2榀计算） N16 = 0.566×2×1.2=1.36KN新浇混凝土自重：N2 = 24×(2.8×0.5×0.6)×1.2=24.19KN钢筋自重：N3 = 1.5× (2.8×0.5×0.6)×1.2=1.51KN施工荷载：N4= 1.5×(0.5×0.6)×1.4=0.63KN振捣混凝土荷载：N5= 2.0×(0.35×0.6)×1.4=0.84KN其中：NGK=N1+N2+N3 =29.7KNNQK=N4+N5=1.47KN门架立柱在大梁底受到的轴向压力N=Ni=31.17KN每架一榀门架承载力降低0.9，则Nd=50.28×0.92=40.73KN（2榀）门架立柱受到的最大轴向压力N=Ni=31.17KN小于门架立柱设计承载力40.73KN，故单榀门架强度满足施工要求。七、楼板模板强度验算（200mm厚楼板）7.1、楼板底模板验算（模板底枋80×100mm单枋布置，长度约1800mm，间距300，按五等跨连续简支梁计算）a.基本数据:底模自重： q1 =5×(0.018×1)×1.2=0.108 KN/m新浇混凝土自重： q4 = 24×(0.20×1)×1.2=5.76KN/m钢筋自重： q5 = 1.5×(0.20×1)×1.2=0.36KN/m施工荷载： q6= 1.5×1×1.4=2.1 KN/m振捣混凝土荷载： q7= 2.0×1×1.4=2.8 KN/m b. 抗弯强度校核:qqi 11.128Nmm Mmax0.105ql20.105×11.128×3502 =N.mmW=bh2/6=1000×182/6=54000 mm3=Mmax/W=1.95N/mm2< 13 Nmm2 ( 符合要求 )