兄弟工业厂房高支架模板施工方案.doc

某某（某某）有限公司生产能力整合暨增资引进精密机床制造项目高支架模板施工方案 目 录1第一章 编制依据22第二章 工程概况23第三章 钢管脚手架的材质要求24第四章 脚手架的搭设流程及要求35第五章 支撑系统计算书36第六章 脚手架的检查与验收557第七章 脚手架搭设安全技术措施558第八章 脚手架拆除安全技术措施561 第一章编制依据 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011中国建筑工业出版社。2 第二章 工程概况 某某(某某)新建工厂工程位于高新区科技毕原二路与毕原三路之间，属于框架结构，其中工业缝纫机(加工组立)栋地上三层，首层层高7.0米，建筑总高度20.5米， 高支模支撑施工计算取最不利部分进行计算，取工业缝纫机(加工组立)栋首层高7.0进行计算, 选择钢管脚架作高支模支撑架。工业缝纫机(加工组立)栋一层顶板为现浇钢筋混凝土楼板，板厚（h=150mm），框架梁中最大梁KL-A4、KL-G4截面为400×850 mm，次梁L-4为250×700 mm；施工采用48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，框架梁沿梁跨方向间距1.0m，梁两侧立柱间距1.5m，梁底增加2根立杆竖撑；步距1.5m。次梁与楼板底立杆纵距、横距相等，即lalb1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m15m设置。斜杆与地面夹角450600。3 第三章 钢管脚手架的材质要求 l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并刷防锈漆。4 第四章脚手架的搭设流程及要求 1、 梁模板支撑架搭设的工艺流程为：材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆水平横杆水平纵杆循环立杆至水平纵杆操作直到相应设计高度在梁位置设置梁支撑水平杆或立杆铺设模板。 2、模板支架立杆的构造应符合以下规定： (1)每根立杆底部应设置底座或垫板。 (2)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。 (3)脚手架底层步距不应大于2m。 (4)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。 3、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm； 4、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。 5、模板支架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；5 第五章支撑系统计算书u 工业缝纫机框架梁段:KLA4；KLG4。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.85；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.00；梁两侧立杆间距(m)：1.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：750；主楞到梁底距离依次是：150mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取10.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 92.166 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 70×1.5×1.5/6=26.25cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.7×18×0.9=13.608kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.7×4×0.9=3.528kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.1×13.608×2502 + 0.117 ×3.528×2502 = 1.11×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×13.608×0.25+1.2×3.528×0.25=4.801kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.11×105 / 2.63×104=4.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=13.608N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 70×1.5×1.5×1.5/12=19.69cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×13.608×2504/(100×6000×1.97×105) = 0.305 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.305mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.801/(0.850-0.150)=6.858kN/m本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 1×5.078=5.08cm3；I = 1×12.187=12.19cm4；E =.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.137 kN·m，最大支座反力 R= 2.743 kN，最大变形 = 0.120 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.37×105/5.08×103 = 27 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 27 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.12mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.743kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×5.078=10.16cm3；I = 2×12.187=24.37cm4；E =.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.652 kN·m，最大支座反力 R= 9.098 kN，最大变形 = 0.495 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.52×105/1.02×104 = 64.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =64.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.495 mm主楞的最大容许挠度值: = 750/400=1.875mm；主楞的最大挠度计算值 =0.495mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.875mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500×15×15/6 = 1.88×104mm3； I = 500×15×15×15/12 = 1.41×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.85+0.50×0.50×0.90=11.975kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50×0.90=2.520kN/m；q=11.975+2.520=14.495kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.125×14.494×2002=7.25×104N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×11.974×0.2+0.437×2.52×0.2=1.118kNRB=1.25ql=1.25×14.494×0.2=3.624kN =Mmax/W=7.25×104/1.88×104=3.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=9.979kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.521×11.974×2004/(100×6000×1.41×105)=0.118mm；面板的最大挠度计算值: =0.118mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.624/0.5=7.247kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×8×8/6 = 53.33 cm3；I=5×8×8×8/12 = 213.33 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×7.247×0.52 = 0.181 kN·m；最大应力 = M / W = 0.181×106/53333.3 = 3.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×7.247×0.5 = 2.174 kN；方木受剪应力计算值 = 3×2.174×1000/(2×50×80) = 0.815 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.815 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677×7.247×5004 /(100×10000×213.333×104)=0.144mm；方木的最大允许挠度 =0.500×1000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.144 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.118kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.624kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=0.500×0.500×(1.2×0.150×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(0.850-0.150)×0.500=2.200kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.263 kN；N2=N3=4.867 kN；最大弯矩 Mmax=0.262 kN·m；最大挠度计算值 Vmax=0.185 mm；最大应力 =0.262×106/5080=51.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 51.5 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E=N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.263 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.046 kN·m ；最大变形 max = 0.121 mm ；最大支座力 Rmax = 0.565 kN ；最大应力 =M/W= 0.046×106 /(5.08×103 )=9.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 9.1 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.121mm小于1000/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.867 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.852 kN·m ；最大变形 max = 2.24 mm ；最大支座力 Rmax = 5.597 kN ；最大应力 =M/W= 0.852×106 /(5.08×103 )=167.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 167.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=2.24mm小于1000/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.597 kN；R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =4.867 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.139×7=1.171 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(1.50-0.40)/2)×1.00×0.50=0.630 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(1.00/2+(1.50-0.40)/2)×1.00×0.150×(1.50+24.00)=4.819 kN； N =4.867+1.171+0.63+4.82=11.487 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =11487.409/(0.207×489) = 113.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 113.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.01 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.01×(1.5+0.1×2) = 2.004 m；lo/i = 2003.739 / 15.8 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =11487.409/(0.412×489) = 57 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 57 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 14.601/Sin75o = 15.116 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.139×(7-0.85)/Sin75o = 1.065 kN； N = 15.116+ 1.065 = 16.181 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh/Sin = 1.167×1.7×1.5/0.966 = 3.081 m；lo/i = 3080.827 / 15.8 = 195 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.189 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =16180.973/(0.189×489) = 175.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 175.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.01 ；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.01×(1.5+0.1×2) = 2.004 m；lo/i = 2003.739 / 15.8 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =16180.973/(0.412×489) = 80.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 80.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十一、梁模板工程材料匡算: 本工程工业缝纫机框架梁段:KLA4；KLG4梁截面尺寸为 0.4m×0.85m；板厚=150mm；梁净跨l0 9.2m；立杆沿梁跨度方向间距la=1m，梁底承重立杆横向间距lb=1m，步距h=1.5m；梁底增加承重立杆2根；立杆承重连接方式双扣件；梁底支撑小横杆1根；单根立杆钢管长度6m；剪刀撑5步4跨；梁模板支架计算高度7m； 梁底支撑小楞垂直梁截面，梁底支撑小楞3根，材质为方木50×80mm；梁侧次楞为钢楞，；竖向设置，间距250mm；梁侧主楞为钢楞，；横向设置，根数2根；对拉螺栓2道水平间距750mm；面板材料为胶合面板。材料需求统计：支架部分： 立杆长度：260m； 水平杆件长度：254.8m； 剪刀撑长度：35.71m； 直角扣件(双)：40只； 对接扣件：0只； 旋转扣件：20只；非支架部分： 面板面积：16.56m2； 梁底支撑小楞长度：27.6m； 梁侧次楞长度：50.4m； 梁侧主楞长度：36.8m； 对拉螺栓根数：36只；u 工业缝纫机次梁段:L4。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200