汽车吊上楼面计算.docx

附件1：汽车吊上楼面计算QAY-*图2.L2-2标准汽车式起重机平面尺寸图图2.1.2-3标准汽车式起重机轮距、支腿尺寸图表2.1.3QAY-16(R车式起重机主要技术参数类别项目单位参数第一、第二LZjlmm2750第二、第三Lzj2mm1650第三、第四LZj3mm2000尺寸参数轴距1.z第四、第五Lzj4mm1600第五、第六Lzj5mm1600轮距1.j前轮距Imm2590后轮距Imm2590重量参数行驶状态下整机质量Gkg70000附加平衡配重质量GPkg45000转台以上部分全重量(吊臂与自配重)kg40000特殊计算时：吊臂重Gb:24t自配重Cr7Aa转台重轴荷第一、二(G1G2)kN115115第三、第四(G3G4)kN117117第五、第六(G5G6)kN118118主要性能参数平衡重尾部回转半径RPhnun4850旋转中心距支腿距前支腿Lqmm5850距后支腿Lhmm3775支腿距离纵向T_mm9625横向I_1_mm8700第1部分：160吨汽车吊行走状态下脚手架计算分析第一、二轴轮压为115KN第三、四轴轮压为117KN第五、六轴轮压为118KN根据规范汽车轮作用面积btx*bty=0.3*0.2m,楼板厚度200mm,强度C351、行走时对楼板的抗冲切承载力验算因楼板厚度200mm<800mm,截面高度影响系数分=1.0；4二20035=1656加，um=2*(365+465)=1660nnf,n=.0Nmm2=o.4+-=1.2,%=05+亚雪=1.245,故=1.2；11.524*1660则：(OR/+。*,)%=(0.7*1*1.57+0.25*1)*1.2*1660*165=443KN>118KN故楼板抗冲切承载力满足在楼面上行走汽车吊的要求。2、行走时对楼板的局部承压验算按照混凝土结构设计规范，楼板局部承压验算公式为：F11351fcAln力=16.7Nmm2;A1=200x300=60000三z2(轮胎着地长度和宽度参考公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)表4.3.1-2)4,=(300+2*200)*(200÷2*200)=4200007wrA2=100*50=5000三2(考虑楼板下部脚手架垫块与楼板的接触面积)Az,2=(100+2*50)*(50+2*50)=30000三2=四=杵=2.45Vm1Vz12按照公式：F1=1.354£力4=1.35*1*2.645*16.7*60000=3577KN>118KNF235c2fcAl2=1.35*1*2.45*16.7*10000=552KN>118KN故楼板局部承压满足要求！3、行走时对支撑架的局部承压验算FwaFWEm JSiEWEtmiARmilRq 鼻miq I 二ZS“双 fl 91±0.000ZXZSISZS771200120012000651200*1200*959÷1200*1200*1200*120012001200120012001200200104120012001200*12001200ia支撑架立面图才1200.200#脚手架平面布置示意图现拟采用土建单位脚手架，土建施工完后不拆除，用于汽车吊上楼面的楼板加固措施：采用48X3.5的满堂钢管脚手管，立杆纵管间距为1.2m,水平横管间距为L2m,步距为L5m,搭设高度12.35米。脚手架规格为48X3.5（按照3.O壁厚计算），立杆材质Q345,其他杆件采用Q235。查表48X3钢管的截面特性为：截面面积A4.24×102mm2截面惯性矩I10.78×10m4弹性模量E2.06×105Nmm2截面模量W4.493XlOW回转半径i15.95钢管比重gk3.33kgm从保守的角度考虑，设此区域的均布荷载全部由脚手管（四根管）承受。（1）脚手架自重荷载Gi=IkN/m2（2）上部活荷载单根钢管考虑Qk=118KN4=29.5KN（3）施工活荷载G2=2.0*1.2*1.2kN=2.88KN单立杆轴力设计值N=L2*1*1.2*1.2+1.4*（29.5+2.88）=46.8KN计算长度取值最上端支撑/=500+2*500=1500z三标准步E巨4=A:w/?=1.155*1.2*1500=2079,打力计算长度取大值Z0=2079fntn长细比/l=竺=130<210满足规范要求查表知稳定系数夕=0.387立杆稳定性计算46.8KN欣 - 0.387 *424加= 285TVz72<300 NZmm2满足要求。第2部分：160吨汽车吊吊装状态下脚手架计算分析作业半径R=9m,起吊吨位23吨(230KN)O按极限状态吊装情况考虑，左侧支腿反力为N3=N4=0,右侧支腿反力Nl、N2以Nl点为支点建立静力平衡方程(230+450+400)*5.85+(700-400)*2.4=N2*9.625求得：N2=731KNNl=230+450+700-N2=649KN取支座反力较大值：N=731KN假设支腿采用6m*2m路基箱扩散荷载/200/1200/路基箱放置示意图均布荷载9=丝g二66女"/加2（路基箱自重考虑60邺）6*2单个脚手管支撑的有效面积为6mX2m,同样从保守的角度考虑，设此区域的均布荷载全部由脚手管承受。、荷载计算、脚手架自重荷载Gk=lkNm2、上部活荷载Qk=66kNm2最终单管承受荷载为:(1.2×lKNm2+l.4×66kNm2)×1.2m×Im=I12KN计算长度取值最上端支撑=500+2*500=1500三?标准步星巨。=ARz=L155*1.2*1500=2079wn计算长度取大值Z0=2079mm长细比4=3=130<210满足规范要求i查表知稳定系数9=0.387立杆稳定性计算=“2KN-=682w三2>310NIm病A0.387*424三n2故由上可知，吊装时采用6.0m*2.Om路基箱扩散脚手架承载力不能满足施工要求。需对路基箱下方脚手架进行加密，立杆网格设置调整为60Omm*60Omn1。脚手架加密及单杆受荷载面示意图汽车吊吊装站位示意图、荷载计算、脚手架自重荷载Gk=IkN/m2、上部活荷载Qk=66kNm2最终单管承受荷载为：(1.2×1KNm2+l.4×66kNm2)×(O.6m×0.6m)=34KN计算长度取值最上端支撑1=500+2*500=1500mm标准步品巨。=Zw2=L155*1.2*1500=2079计算长度取大值/0=2079M长细比/l=130<210满足规范要求查表知稳定系数9=0.387立杆稳定性计算=-7=207N/沏2<310N/m加A0.387*424三2故由上可知，吊装时采用6.0m*2.Om路基箱扩散并对路基箱下方脚手架进行加密,立杆网格设置为60Omm*60Omm,能满足吊机吊装作业施工要求。汽车上楼面施工要求：（1）脚手架立杆材质应采用Q345,脚手架搭设必须按要求施工（2）路基箱铺设置必须在指定位置，设时应保证下部支撑点均在梁上；（3）汽车吊在上楼板前混凝土强度应达到设计强度；（4）汽车吊在楼板上为保护混凝土防止局部受压，在其支腿各垫2m×6m路基箱，支腿尽量设置在混凝土柱顶或梁上；（5）板底、梁底全部满堂脚手架,基础标高为J2.35m,顶层标高为+0.000m,汽车吊停放位置处的脚手架不得拆除，直到吊装完毕，汽车吊撤出后方可拆除；（6）在吊装作业时严格遵守“十不吊”，防止汽车吊倾覆。第3部分：采用有限元软件MIDAS7.3.0进行吊车行走状态模拟分析计算分析模型，采用三连跨进行计算，柱网12m*12.6m,板200mm,板网格划分单元40Omm*42Omm,按板的网格划分，脚手架计算时，立杆水平尺寸为1.26m*1.6m,步距1.5m,结构自重程序自动考虑，行走楼面活荷载为118KN2*0.4*0.42=351KN/M2.计算模型如下：计算模型汽车吊荷载不利布置（按跨中截面影响线考虑）在工况1.2恒载+1.4活载结构计算结果如下：图：板X向弯矩MXgkx rre* 图：板Y向弯矩MY楼板最大正弯矩17KN*MM,最大负弯矩T7KN*MM,按设计图板配筋，C12100mm,受拉钢筋面积AS=II30.dmmz,强度C35,厚200mm,查混凝土结构计算手册：板宽b=IOMmm弯矩配筋表表2-1-21混凝土强愎等级:C3S,钢筋种类;HRB4W(RRB4D0)(单位；-mn;MkNn;ALm=30025O方二220I1050I1200126.58135。139.771500152.791650165.631800178.301950190.792100203.112250215.252400227.222550239.012700250.632850262.083000273.35315。284443300295.373450306.113600316.683750327.083900337,304050WA,5607008409801J2012601400154015801820165.02I960175672InG186.1622401%502380206.6925202J6.732660226.622806236.352940245.933080255.363220264643刈273.773500282743640291.563780300.233920MIS754060A-2«U，而079667258.72B9911300255O乃>JU255075>0025y)乃x)255075>00255075MJO255075UO25505(xg758710011125131501617182OC21222325026272«30(J3L323335w37317021951591219.58.Z76.I5.345b7Oe9112.7712!.38129.87138.23146.48154.60162.61170.49178.2518589193.41200.WJ208.0821523222.26229.18235.97242.64249.18<M()5506770880ssSsQoR102030)40506070R()Qo顺2072232425四27232930313M301437.4444.8475刀69522690459125158.65.7279.85.*08.105111.5311771123.78129.77；i13566：'141.46147.16152.77158.28163.71169.03174.27179.41184.45189.40200_A、400500600T(M三)9001000.1100i36b130Q140015W160017001800190020002100220023002400250026002700280029003000A=烈534Q2()W561260TFM“力8789.83，24.30.36.42.4753.59.M,砧75缸85.90.95100105.69110.48115.19119.82124.37128.85133.25137.57141.81145.98J50.07154.08V6U5O4O3O2Olooo90sox60504u3020IO烦9080706054<3c2()M(K80a3645546372819CH99(10H121314151617I8C1R192O21222324252627p(%)593200611665O84474R15%31292lO78760278S19.2429.33.S8.42.47.51.55.59.M68.72.76.80.84879I.95.皿20.25303sM45503M.65.7l)75.s085*耶.OO()5IO1500.O.O.O.00.O.O.O.O.O.O.O.O.SLLLl1.20102.421.25105.911.30109.331.35112.681.40115.971.45!19.21查得：Mmax=64.6KN*MM>17KN*MM,板承载力要求。»XBCM最大Z向变形值-5mm<l300*12000=40mm脚手架最大应力比076<l,满足规范要求。脚手架应力比柱状图X向最大变形值L08mmY向最大变形值L57mmZ向最大变形值-4.76mm脚手架X、Y、Z三个方向的变形均比较小，满足规范要。综上分析，脚手架的承载力能满足160T汽车吊机行走要求。第4部分：采用有限元软件MlDAS7.3.O进行吊车吊装状态模拟分析计算分析模型，采用三连跨进行计算，柱网12m*12.6m,板厚200mm,板网格划分单元40OnIm*42Onin1,按板的网格划分，脚手架计算时，立杆水平尺寸为1.26m*L6m,步距为1.5m,加密区：立杆水平尺寸为0.63m*0.8m,步距为1.5m,结构自重程序自动考虑，吊装状态楼面活荷载为(731KN+649KN+120KN)12M*2.1M=6OKNM2.计算模型如下：汽车吊吊装时支腿荷载布置在工况1.2恒载+1.4活载结构计算结果如下：楼板X向弯矩MXX图楼板Y向弯MYY矩图板最大正弯矩34KN*MM,最大负弯矩-22KN*MM,按设计图板配筋，C1210OnIm,受拉钢筋面积AS=I130.dmmz,强度C35,厚200mm,查混凝土结构计算手册：板宽8=1Uoomm弯矩配筋表表21-21混凝土强愎等级:C3S,钢筋种类;HRIwxKKRB4U0)(单侑:-mn;MkNm;ALmp(%)20.25303sM45503M.65.7l)75.s085*耶.OO()5IO1500.O.O.O.00.O.O.O.O.O.O.O.O.SLLLl593200611665O84474R15%31292lO78760278S19.2429.33.S8.42.47.51.55.59.M68.72.76.80.84879I.95.皿1.201.251.301.351.401.451.50102.42105.9i109.33112.68115.97!19.21；122.37V6U5O4O3O2Olooo90sox60504u3020IO烦9080706054<3c2()M(K80a3645546372819CH99(10H121314151617I8C1R192O21222324252627A=烈534Q2()W561260TFM“力8789.83，24.30.36.42.4753.59.M,砧75缸85.90.95100105.69110.48115.19119.82124.37128.85133.25137.57141.81145.98J50.07154.08200_A、400500600T(M三)9001000.1100i36b130Q140015W160017001800190020002100220023002400250026002700280029003000方二22025O=300301437.4444.8475刀69522690459125158.65.7279.85.*08.105111.5311771123.78129.77；i13566：'141.46147.16152.77158.28163.71169.03174.27179.41184.45189.404nsc607n8()90wl0203040506071J80Qoot)102030S4050划加用90M)044l”w力8»151617IR192072232425四272S29303133(317021951591219.58.Z76.I5.345b7Oe9112.7712!.38129.87138.23146.48154.60162.61170.49178.2518589193.41200.WJ208.0821523222.26229.18235.97242.64249.18WA,5607008409801J2012601400154015801820165.02I960175672InG186.1622401%502380206.6925202J6.732660226.622806236.352940245.933080255.363220264643刈273.773500282743640291.563780300.233920MIS754060A-2«U，而079667258.72B9911300255O乃>JU255075>0025y)乃x)255075>00255075MJO255075UO25505(xg758710011125131501617182OC21222325026272«30(J3L323335w37I1050I1200126.58135。139.771500152.791650165.631800178.301950190.792100203.112250215.252400227.222550239.012700250.632850262.083000273.35315。284443300295.373450306.113600316.683750327.083900337,304050查得：MmaX=64.6KN*MM>34KN*MM,板承载力要求。0UAcrvc最大Z向变形值-6mmG300*12000=40mm</岑I脚手架最大应力比084G,满足规范要求。钢结构验算玷果比率(Combined)脚手架应力比柱状图X向最大变形值ImmY向最大变形值ImmZ向最大变形值6m脚手架X、Y、Z三个方向的变形均比较小，满足规范要求。混凝土结构计算分析主梁B600*1000弯矩图主梁B600*1000剪力图主梁截面B600mm*1200mm,配筋：跨中上部钢筋4C32+下部钢筋11C32；支座上部钢筋12C32+下部钢筋11C32,箍筋C10100(4)。计算分析知最大正弯矩Ml=677KN*M,最大负弯矩M2=-l135KN*Mo跨中最大剪力5OKN、支座最大剪力1125KN0采用理正结构设计软件计算复核：1已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁b-600mm,h-1200uio砂C35,fc=16.70Nmm2,ft=l.57Nmm2,纵筋HRB400,fy=360Nmm2,fy,=360Nmm2,箍筋HPB300,fy=270Nmm2o弯矩设计值M=677.OOkN.m,剪力设计值V=50.OOkN,扭矩设计值T=0.OOkN.m。(2)计算要求：1.正截面受方承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。2抗弯计算：(1)求相对界限受压区高度cu=O.0033-(Jk-50)×10-5=0.0033-(35-50)×IO5=O.00345cu>0.0033,取£CU=O.00330按混凝土规范公式(6.2.7T)F200000X0.003301.S,CU(2)单筋计算基本公式，按混凝土规范公式(6.2.10-1)M“JCbx(h02)(3)求截面抵抗矩系数明=-675=120035=l165/?7/n=0.0498M677.00×IO62一CIlfCbholoo×16.70×600×11652(4)求相对受压区高度&=1-1-2<#s=1-1-2×0.0498=0.051(5)求受拉钢筋面积ASAs=1frbhofy=0.051×1.00×16.70×600×1165/360=1657mm2(6)配筋率验算受拉钢筋配筋率P=As(bh)=1657/(600X1200)=0.23%>PSllin=max0,0020,0.45ftfy=0.45X1.57/360=0.0020=0.0020配筋率满足要求3抗剪计算：(1)截面验算，按混凝土规范公式(6.3.DV=O.25Bcfcbho=O.25×1.000×16.70×600×1165=2918325N=2918.33kN>V=50kN截面尺寸满足要求。(2)配筋计算，按混凝土规范公式(6.3.4-2)V<cvflbho+fyv(Asvs)h0Asvs=(V-acvf.bho)(fyvho)=(50.00X10-0.70×l.57×600×1165)(270×1165)=-2.28327mm7mm=-2283.27mm7m配箍率P8v=A8vsb=-2.28327/600=-0.38%<PMo.14%不满足最小配箍率抗剪箍筋按构造配筋：AjS=P6vni11×b=0.14%×600=0.83733mm7un=837.33m7m4配置钢筋：(1)上部纵筋：计算As=MWmnA实配4E32(3217mP=0.45%),配筋满足(2)下部纵筋：计算As=1657m?,实配11E324/7(8847mm2P=1.23%),配筋满足(3)箍筋：计算Av/s=837mm2m,实配d8100四肢(201Imm7mPsv=0.34%),配筋满足5裂缝计算：(1)截面有效高度：/0=as=120060=140mn(2)受拉钢筋应力计算，根据混凝土规范式7.1.4-3:MqSq 087" OAs42860(XX).02=4.8848 人如 0.87×1140×8847(3)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，根据混凝土规范式7. 1.2-4:2Ate =0.5bh =0.5×600×1200 = 360000 w7A S+A P te8847 + 0=0.0246 360000(4)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，根据混凝土规范式7. L 2-2:°65 ftk0.65 × 2.20=1.1 -= 1.1 -= - 10.81270.0246 × 4.8848 =-10. 8127 < 0. 2,取小二0.2受拉区纵向钢筋的等效直径CU:2Znidi de。=2>2mm”"Mi根据混凝土规范表7. 1.2T构件受力特征系数QCr = 1.9:(5)最大裂缝宽度计算，根据混凝土规范式7.d eq1.9 J + 0.08Ie4.88=1.9×0.2000× X 2(X)(XX)32.()1.9×25 + 0.08 ×0.0246=0.001 nunWax=0.OOlmm<Wib=0.400mm,满足。1已知条件及计算要求:(1)己知条件：矩形梁b=600mm, h=1200mm。碎C35,fc=16.70Nm2,ft=l.57Nmm2,纵筋HRB400,fy=360Nmm2,fy,=360Nun2,箍筋HPB300,fy=270Nmm弯矩设计值M=T设5.OOkN.m,剪力设计值V=I125.OOkN,扭矩设计值T=0.OOkN.mo(2)计算要求：1 .正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。2抗弯计算：(1)求相对界限受压区高度Wbcu=O.0033-(fcu,k-50)X10=0.0033-(35-50)X10=0.00345cu>0.0033,取£cu=0.00330按混凝土规范公式(6.2.77)F2(XX)(X)XO.(X)33ORSrCU(2)单筋计算基本公式，按混凝土规范公式(6.2.10-1)Mafcbx(Ao-2)(3)求截面抵抗矩系数,ho=h-as=l200-35=1165小？Ma fc b 01135.(X) × IO6=0.0835?1.00 X 16.70 X 600 X 1165 (4)求相对受压区高度目=1-1-2a5=11一2X0.0835=0.087(5)求受拉钢筋面积ASAs=alfcbhofy=O.087×l.00×16.70X600×1165360=2830mm2(6)配筋率验算受拉钢筋配筋率P=As(bh)=2830/(600X1200)=0.39%>Psln=max0,0020,0.45f,fy=0.45X1. 57/360=0.0020=0.0020配筋率满足要求(1)截面验算，按混凝土规范公式(6.3.DV=O.25L.fcbho=O.25X1.000×16.70×600×1165=2918325N=2918.33kN>V=1125kN截面尺寸满足要求。(2)配筋计算，按混凝土规范公式(6.3.4-2)V<evflbho+fyv(Asvs)hoAsvs=(V-acvftbho)/(fyvho)=(1125.00×lO3-O.70×1.57X600Xl165)/(270X1165)=1.13432mmmm=1134.32mmVm4配置钢筋：(1)上部纵筋：计算As=2830m/,实配12E32(9651m112p=L34%),配筋满足(2)下部纵筋：计算As=1440,实配UE324/7(8847mm2P=L23%),配筋满足(3)箍筋：计算Avs=1134mm"711b实配d8100四肢(201Imm2psv=034%),配筋满足5裂缝计算：(1)截面有效高度：hh-as=200-35=1165mm(2)受拉钢筋应力计算，根据混凝土规范式7.L4-3:Mq%一0.87力 OAS42860000.00.87×1165×9651= 4.3816z2(3)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，根据混凝土规范式7.1.2-4:Ate=0.5hh=0.5x600x1200=36(XX)0mw2A$+Ap9651 +0"36(X)(X)=0.0268(4)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，根据混凝土规范式7.1.2-2:0.65 × 2.200.0268 × 4.3816=- 11.0739065ffk1.1-=1.1PteCrS=-11.0739<O.2,取W=O.2受拉区纵向钢筋的等效直径CU:deq=32mmZniJdi根据混凝土规范表7.1.2-1构件受力特征系数a*=1.9:(5)最大裂缝宽度计算，根据混凝土规范式7.1.2T:4.38 =1.9×0.2000×20000032.01.9×25 +0.08 ×0.0268=0.001 nunWoax=0. OOlmm < Wlin=O. 400mm,满足。次梁B400mm*800mm考矩图次梁B400mm*800mm剪力图次梁截面B400nun*800mm,配筋：跨中上部钢筋4C25+下部钢筋10C28；支座上部钢筋18C25+下部钢筋10C28,箍筋C8150(4)。计算分析知最大正弯矩Ml=260KN*M,最大负弯矩M2=-170KN*M。跨中最大剪力IoOKN、支座最大剪力155KNo采用理正结构设计软件计算复核：梁截面设计：1已知条件及计算要求：(D已知条件：矩形梁b=400mm,h-800mio碎C35,fc=16.70Nmm2,ft=l.57Nmm2,纵筋HRB400,fy=360Nmm2,fy,=360Nmm2,箍筋HPB300,fy=270Nmm2o弯矩设计值M=260.OOkN.m,剪力设计值V=100.OOkN,扭矩设计值T=0.OOkN.mo(2)计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。2截面验算：(D截面验算：V=100.OOkN<0.25OBcfCbho=1277.55kN截面满足截面配筋按纯剪计算。(1)按单筋计算：as下=35mm,相对受压区高度g=xh0=O.069<=0.518(2)上部纵筋：按构造配筋As=640三)配筋率P=0.20%下部纵筋：As=a1febhofy=978un2Pflin=0.20%<P=O.31%<PnaX=2.40%4斜截面受剪承载力计算：(1)受剪箍筋计算：Asvs=-1144.00mm7mPSV=-0.29%<PSVnin=O.14%按构造配筋Avs-558mm2m5配置钢筋：(1)上部纵筋：计算As=640m实配4E25(1963mm2p=0.61%),配筋满足(2)下部纵筋：计算As=978mm2,实配10E283/7(6158mm2P=1.92%),配筋满足(3)箍筋：计算Av/s=558mm2m,实配d8150四肢(1340Inm'/mP*0.34%),配筋满足6裂缝计算：(1)计算参数：Mk=42.86kN.m,最大裂缝宽度限值0.400mm。(2)受拉钢筋应力：OQMk/(0.87hAs)=10.81N<fyk=400Nmm2o(3)裂缝宽度：Wmx=0.002mm<Wllm=0.400mm,满足。梁截面设计：1已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁b=400三,h-800mo磴C35,fc=16.70Nmm2,ft=l.57Nmm纵筋HRB400,fy=360Nun2,fy,=360Nm2,箍筋HPB300,fy=270Nmm弯矩设计值M=T70.OOkN.m剪力设计值V=155.OOkN,扭矩设计值T=0.OOkN.m。(2)计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.裂缝宽度计算。2截面验算:(1)截面验算：V=155.OOkN<0.250BCfCbho=1277.55kN截面满足截面配筋按纯剪计算。3正截面受弯承载力计算：(1)按单筋计算：asi=35mm,相对受压区高度W=xh0=0.044<Wb=O.518(2)上部纵筋：As=afebhofy=631mP=0.20%<Pnin=O.20%按构造酉己筋As=640mm'(3)下部纵筋：按构造配筋As=640,配筋率P=0.20%4斜截面受剪承载力计算：(1)受剪箍筋计算：Asvs=-877.72mm7mPsv=-0.22%<PsMnin=0.14%按构造配筋Avs-558mm2m5配置钢筋：(1)上部纵筋：计算As=640m实配18E256/6/6(8836mm2P=2.76%),配筋率超过25%!(2)下部纵筋：计算As=640mm2,实配10E253/7(4909mm2P=L53%),配筋满足(3)箍筋：计算Av/s=558mm2m,实配d8150四肢(1340Inm'/mP*0.34